Аустенитные электроды: Сварка аустенитных сталей – все ее особенности и трудности + Видео

Аустенитный электрод — Большая Энциклопедия Нефти и Газа, статья, страница 1

Аустенитный электрод

Cтраница 1

Аустенитные электроды и проволока, а также электроды для сварки закаливающихся сталей должны проходить проверку на склонность к горячим трещинам при сварке по ГОСТ 9466 — 60 и действующим инструкциям.  [1]

Аустенитные электроды, проволока и сварочные флюсы должны проверяться на склонность к горячим трещинам. Испытание может производиться различными способами, в том числе на специальных машинах.  [3]

Аустенитные электроды и проволока, а также электроды для сварки закаливающихся сталей должны проходить проверку на склонность к горячим трещинам при сварке по ГОСТ 9466 — 60 и действующим инструкциям.  [4]

Аустенитные электроды в этих случаях применяют как меру борьбы с магнитным дутьем, затрудняющим процесс сварки при использовании низколегированных или углеродистых электродов.

 [5]

Аустенитные электроды и проволоку, а также электроды для сварки закаливающихся сталей следует проверять на склонность к горячим трещинам при сварке.  [7]

Применение аустенитных электродов при сварке труб из закаливающихся низко — и среднелегированных сталей ( 12ХМФ, 15ХМ, 15Х5М, 15Х5ВФ и 12Х8ВФ) допускается для кольцевых и угловых ( врезки элементов трубопроводов) стыков технологических трубопроводов.  [8]

Применение аустенитных электродов для переходов из сталей типа 12Х1МФ, 15ХМ, 15Х5М, 12Х8МФЗ не допускается.  [9]

Применение аустенитных электродов для переходов из сталей типа 12Х1МФ, 15ХМ, 15Х5М, 12Х8МФЗ не допускается.  [10]

Использование аустенитных электродов позволяет обеспечить сохранение пластичной структуры металла шва во всех его участках при допускаемых степенях перемешивания аустенитного наплавленного металла с перлитным основным. Правила выбора аустенитных сварочных материалов для соединений аустенитной стали с перлитной с помощью диаграммы структурного состояния изложены ниже.  [11]

Применение аустенитных электродов для переходов из сталей 12Х1МФ, 15ХМ, 15Х5М, 12Х8МФЗ не допускается.  [12]

Применение аустенитных электродов при сварке труб из закаливающихся низко — и среднелегированных сталей ( 12ХМФ, 15ХМ, 15Х5М, 15Х5ВФ и 12Х8ВФ) допускается только для кольцевых швов.  [13]

Применение аустенитных электродов для переходов из сталей типа 12Х1МФ, 15ХМ, 15Х5М, 12Х8МФЗ не допускается.  [14]

Применение аустенитных электродов при сварке труб из закаливающихся низко — и среднелегированных сталей ( 12ХМФ, 15ХМ, 15Х5М, 15Х5ВФ и 12Х8ВФ) допускается для кольцевых и угловых ( врезки элементов трубопроводов) стык

Применение — аустенитный электрод — Большая Энциклопедия Нефти и Газа, статья, страница 1

Применение — аустенитный электрод

Cтраница 1

Применение аустенитных электродов при сварке труб из закаливающихся низко — и среднелегированных сталей ( 12ХМФ, 15ХМ, 15Х5М, 15Х5ВФ и 12Х8ВФ) допускается для кольцевых и угловых ( врезки элементов трубопроводов) стыков технологических трубопроводов.

 [1]

Применение аустенитных электродов для переходов из сталей 12Х1МФ, 15ХМ, 15Х5М, 12Х8МФЗ не допускается.  [2]

Применение аустенитных электродов для переходов из сталей типа 12Х1МФ, 15ХМ, 15Х5М, 12Х8МФЗ не допускается.  [3]

Применение аустенитных электродов для переходов из сталей типа 12Х1МФ, 15ХМ, 15Х5М, 12Х8МФЗ не допускается.  [4]

Применение аустенитных электродов при сварке труб из закаливающихся низко — и среднелегированных сталей ( 12ХМФ, 15ХМ, 15Х5М, 15Х5ВФ и 12Х8ВФ) допускается только для кольцевых швов.  [5]

Применение аустенитных электродов для переходов из сталей типа 12Х1МФ, 15ХМ, 15Х5М, 12Х8МФЗ не допускается.  [6]

Применение аустенитных электродов при сварке труб из закаливающихся низко — и среднелегированных сталей ( 12ХМФ, 15ХМ, 15Х5М, 15Х5ВФ и 12Х8ВФ) допускается для кольцевых и угловых ( врезки элементов трубопроводов) стыков технологических трубопроводов.  [7]

Применение аустенитных электродов

для переходов из сталей 12Х1МФ, 15ХМ, 15Х5М, 12Х8МФЗ не допускается.  [8]

В работах [32, 43] показана возможность сварки аппаратуры из стали 0X13 без предварительного подогрева и отжига ( отпуска) сварных стыков с применением аустенитных электродов.  [9]

В последнее время в практике строительства встречается сварка труб из разнородных сталей, при которой соединяются между собой различные по составу и структурному состоянию стали или сталь и металл шва, отличающиеся по структуре. Применение аустенитных электродов для сварки не-аустенитных сталей без последующей термической обработки допустимо при толщине стенок труб до 18 мм. Прихватка и сварка первых слоев, подварочного шва и облицовка кромок должны выполняться электродами диаметром не более 3 мм.

Сварку следует проводить на умеренных режимах сварочного тока: при диаметре электрода 3 мм — 60 — 80 А, при диаметре электрода 4 мм-100 — 120 А на возможно короткой длине дуги. Стали, кромки которых должны перед сваркой подогреваться, необходимо медленно охлаждать после сварки, а также при вынужденных перерывах в работе.  [10]

В последнее время в практике строительства встречается сварка труб из разнородных сталей, при которой соединяются между собой различные по составу и структурному состоянию стали или сталь и металл шва, отличающиеся по структуре. Применение аустенитных электродов для сварки не-аустенитных сталей без последующей термической обработки допустимо при толщине стенок труб до 18 мм. Прихватка и сварка первых слоев, подварочного шва и облицовка кромок должны выполняться электродами диаметром не более 3 мм. Сварку следует проводить на умеренных режимах сварочного тока: при диаметре электрода 3 мм — 60 — 80 А, при диаметре электрода 4 мм-100 — 120 А на возможно короткой длине дуги. Стали, кромки которых должны перед сваркой подогреваться, необходимо медленно охлаждать после сварки, а также при вынужденных перерывах в работе.  [11]

Проволоку Св — 10Х17Т используют также при аргонодуговой сварке и автоматической сварке под флюсом. В случае применения аустенитных электродов и проволок металл шва сварных соединений обычных и чистых по примесям сталей отличается высокой пластичностью и ударной вязкостью. Если для сварки применены однородные электроды и проволоки с обычным содержанием примесей, то пластичность и ударная вязкость металла шва крайне низкие и какие-либо требования к этим характеристикам не предъявляются.  [12]

Электроды для сварки высоколегированных сталей

В судостроении, машиностроении, а также в других отраслях промышленности используется большое количество марок высоколегированных сталей, которые используются для производства сварных металлоконструкций. Стали данного вида имеют достаточно сложный химический состав, который как раз и обеспечивает получение нужных свойств в металле.

Электроды для сварки высоколегированных сталей предназначены для сваривания строительных, промышленных и других конструкций из хромоникелевых и других сталей с высокой долей легирующих элементов (доля добавок может составлять до 10% по верхнему пределу, а доля одного из них – до 8% по нижнему. В соответствии с ГОСТ 10052 насчитывается до 27 типов этих электродов, различающихся по таким характеристикам, как:

1. химический состав наплавленного металла;
2. механические свойств сварного шва;
3. стойкость шва к образованию межкристаллитной коррозии;
4. содержание ферритной фазы.

Наиболее распространенной высоколегированной сталью является сплав железа с никелем и хромом. Также в таком металле присутствуют добавки легирующих элементов, которые обладают устойчивостью к коррозии, а также обезвреживают действия агрессивных сред, высоких температур и прекрасно свариваются.

На данный момент разработано большое количество марок электродов, позволяющие производить сваривание высоколегированных сталей, которые применяются в промышленности.

Согласно государственному стандарту 10052-62 предусматривается выпуск 27-и типов сварочных электродов, предназначенных для проведения сварочных работ высоколегированных сталей. В обозначении таких электродов есть следующие буквы, имеющие такие значения:

1. Ф – ферритные,
2. А – аустенитные,
3. АФ – аустеноферритные.

К примеру, электроды ЭА-1Б являются аустенитными и имеют в своем составе ниобий. ЭАФ-1МФ – это аустенитные электроды в составе которых присутствует молибден и ванадий. ЭФ-Х13 – это ферритные электроды, имеющие в своем составе около 13% хрома.

Аустенитные, ферритные, аустенит-ферритные электроды могут использоваться для соединения разнородных сплавов и сварки жаропрочных, жаростойких, конструкционных сталей без подогрева, а также для наплавки. В высоколегированных электродах учитываются такие особенности нержавеющих сталей, как:

1. пониженная температура плавления;
2. пониженная теплопроводность;
3. высокое электросопротивление;
4. высокий (именно для сталей) коэффициент линейного расширения.

Соответственно данным физическим свойствам такие электроды отличаются тем, что коэффициент наплавки у них гораздо выше, чем у универсальных аналогов (вследствие повышенной скорости плавления). Также для них характерно повышенное электросопротивление металла стержня – это обуславливает то, что сварка осуществляется при пониженной силе тока (20—30 А/мм), а длина стержней более коротка, чем у обычных аналогов.

Список электродов для сварки высоколегированных сталей

Марка	Производитель	Øмм
ОЗЛ-8	—	2, 3, 4, 5
ОЗЛ-6	—	3, 4, 5
ОЗЛ-36	—	3, 4, 5
ОЗЛ-19	—	3, 4, 5
ЭА-478/3	—	3, 4, 5
ЦЛ-11	—	2, 3, 4, 5
НЖ-13	—	3, 4, 5
НИИ-48Г	—	3, 4, 5
ОЗЛ-17У	—	3, 4
ЭА-400/10У	—	3, 4, 5
ОЗЛ-9А	—	3, 4, 5
НИАТ-1	—	3, 4, 5
НИАТ-5	—	3, 4, 5
ЭА-981/15	—	3, 4, 5
ЭА-395/9	—	3, 4, 5

Для электродов каждого типа согласно государственному стандарту 10052-62 устанавливается химический состав наплавленного металла, а также содержание ферритной фазы, стойкость к межкристаллитной коррозии и его механические свойства.

Условное обозначение, вносимое в его паспорт, включает в себя тип электрода, его марку, диаметр сварочной проволоки, государственные стандарты, по которым они были изготовлены и марку покрытия.

Часто электроды, предназначенные для сваривания высоколегированных сталей имеют фторокальцевое покрытие и могут применяться при сварке постоянным током обратной полярности. При этом возможно проведение сварочных работ во всех пространственных положениях. К примеру, сварочные электроды УОНИ-13/НЖ используются для сваривания кислостойких, маломагнитных и жаропрочных сталей, а также нередко используются для наплавки металла на конструкционные стали.

Электроды ЭА-400/10У используются для сварки нержавеющих сталей, которые работают в агрессивных средах при температуре до 350 градусов по Цельсию. Также они не подвергаются термической обработке после проведения сварочных работ. Электроды УОНИ-13/НЖ2 используются для сварки двухслойных сталей, имеющих защитный слой из стали 1Х18Н9Т. Сварочные электроды ЭА-606/11 применяются при сваривании сталей марок 45Г17ЮЗ и 40Г17ХН2.

Как видите, для сваривания высоколегированных видов стали существует большое количество разновидностей сварочных электродов. Поэтому при подборе электродов для сваривания высоколегированных сталей у Вас не должно возникнуть проблем.

особенности, возможные сложности и их устранение, технология процесса

Сталь аустенитного типа получила широкое распространение в энергетическом, химическом и машиностроительном производствах, благодаря своим химико-физическим показателям.

Аустенитные стали: состав и свойства

Аустенитная сталь – это металл, в который были добавлены хром и никель в процентном соотношении 18% и 10% соответственно. Из-за этого они еще известны под цифровой аббревиатурой 18-10.

Главное преимущество этого класса стали – коррозионностойкость, благодаря добавлению хрома. Наличие добавки хрома в количестве 18% делает сталь устойчивой ко многим окислительным средам (например, в азотной кислоте).

Добавление в сталь никеля в количестве 9-12% превращает материал в аустенитный класс. Этот процесс увеличивает практичность применения стали, а именно повышает пластичность и снижает вероятность к появлению зерна.

Специфические свойства:

• жаростойкость;
• жаропрочность;
• криогенность;
• коррозионностойкость.

Вместо хрома и никеля в составе аустенитной стали могут быть другие добавки: ферритизаторы и аустенизаторы.

Сложности и их устранение при сварке аустенитной стали

Помимо преимущественных характеристик, данная сталь имеет определенные особенности, что влияет на сложность сварного процесса. В первую очередь, из-за того, что у аустенитной стали есть предрасположенность к формированию микроскопичных надрывов и трещин горячего типа. Локализация этих дефектов происходит в основном шве и околошовной зоне. Таким процессам способствует форма кристаллизации этого металла (ячеисто-дендритная).

Методики, устраняющие кристаллизацию аустенитной стали:

1. Снижение уровня проплавления металла с помощью материалов для сварки из электрошлакового переплава или вакуумной выплавки.
2. Увеличение легирующих добавок, таких, как бор, что дает возможность создать эвтектику.
3. Модификация кристаллизационной схемы сварных швов. Этот способ считается универсальным, т. к. он увеличивает степень растворимости легирующих добавок в первичном железе. Таким образом, существенно снижается вероятность возникновения горячих трещин.

Сварные соединения аустенитных сталей эксплуатируются при высоких температурах, поэтому они должны не изменять своих характеристик (жаростойкость). Выполнить это сложно в силу того, что в охлажденном сварочном шве происходит закрепление неравновесных структур. Это уменьшает пластические способности сварного соединения уже при температуре +350 ^оС. Также в сталях этого класса нередко возникают трещины в зоне вокруг шва.

Данные проблемы способна решить наплавка дополнительного металлического слоя двухфазной структуры, по составу непохожая на основной металл.

Длительная эксплуатация приводит к возникновению трещин и поврежденных участков – от этого избавляются аустенизацией при температуре +1100 ^оС и последующим самонаклёпом или стабилизирующим отжигом.

Технологии сварки

Для минимизации возникновения дефектов в дальнейшем процессе эксплуатации хромоникелевых сталей необходимо правильно подобрать оптимальный способ сваривания аустенитной стали.

Основные способы сварки аустенитной стали:

• ручная дуговая;
• электрошлаковая;
• в атмосфере защитных газов.

Ручная дуговая сварка

Ручная дуговая сварка представляет собой достаточно маневренный способ. Это сваривание происходит таким образом, чтобы химический состав оставался неизменным при разных пространственных положениях и возможных позициях соединений.

Важно рассчитать размер наплавленного металла и степень проплавления основного металлического слоя. Выполнить эти условия возможно, изменяя состав покрытия используемых электродов. Покрытие подбирают для того, чтобы в итоге в сварочном шве не было горячих трещин и присутствовал в необходимом количестве первичный феррит. Для этого часто используют электроды с содержанием фтора и кальция.

Оптимальные рекомендации для ручной дуговой сварки:

• ниточные швы с помощью электродов сечением 3 миллиметра;
• 60-90 минут прокаливать сварочные электроды при температуре от 250 ^оС до 400 ^оС (выполнить это необходимо перед началом сварки). Это препятствует возникновению пор в соединительном шве.

Подходящие электроды используют на постоянном токе и обязательно с обратной полярностью. На максимальном токе сварка выполняется в положении снизу. А если работа необходима в вертикальном или потолочном расположении, нужно брать силу тока на 10-30% меньше.

Электрошлаковая сварка

Технология выполнения работы электрошлаковой сваркой сама по себе минимизирует возможность образования горячих трещин.

Преимущества данной техники сварки:

1. Отсутствие существенных деформаций в угловой и стыковой областях.
2. Неспешная скорость движения нагревательного оборудования.
3. Мягкая кристаллизация сварочной ванны.

Схема электрошлаковой сварки

Для данного типа сварки используют электроды в форме пластин с толщиной от 6 до 20 мм или проволоку с толщиной 3 мм.

Сварка в атмосфере защитных газов

Сварка в атмосфере защитных газов позволяет выполнять работы на изделиях разнообразной толщины. В этой технологии положительно работают активные и инертные газы. Сварщик за счет разнообразия защитных газов самостоятельно выбирает условия ввода в металл необходимого количества тепла и может менять эффективность электродуги.

Данный способ сваривания можно осуществлять в любом положении. Благодаря этому преимуществу такую сварку часто используют вместо дугового процесса, особенно если защитная среда создается с помощью аргона или гелия.

Для этого типа работы характерно использование вольфрамовых или плавящихся электродов. Они отлично подходят для изделий в 5-7 мм.

Сварка выполняется импульсной или горящей дугой. Оптимальнее использование первого вида, т. к. при импульсной работе снижается искажение конфигурации кромок, а также уменьшается длина околошовной зоны.

Вольфрамовые электроды можно использовать как с присадочным материалом, так и без него. Это зависит от толщины соединяемого места и конструкции детали.

Работа происходит на постоянном токе с прямой полярностью (в ручном или автоматическом режиме). Но следует помнить, что автоматическое сваривание нержавеющих сталей с высоким объемом алюминия выполняют, используя только переменный ток.

Для активных газов и смеси из газов применяются плавящиеся электроды. Стержни такого типа способствуют высокому качеству работы при использовании их в импульсно-дуговой сварке. Данная техника выполняется в смеси кислорода, углекислого газа и аргона, а также в чистом виде аргона.

Электроды по нержавейке: марки, технология сварки

Сварка стали нержавеющего типа представляет собой достаточно трудоёмкий процесс, который связан с особенностями структуры материала. Электроды по нержавейке позволяют получать надёжные, прочные, однородные сварные швы. Предназначены соединения нержавеющих конструкций, механизмов.

Упаковка электродов для сварки нержавейки

Свойства нержавейки

Нержавейка имеет низкий коэффициент проводимости тепла. Поэтому во время сварных работ требуется прогрев локальной области для формирования равномерного шва. Чтобы добиться требуемых технических характеристик, нужно на сварочном аппарате устанавливать токи большой величины.

Чтобы не допустить перегрева или окалин, требуется при стыковке деталей делать увеличенный зазор, чем в случае сваривания стальных заготовок. Шов воспринимает значительные деформационные нагрузки в процессе остывания, за счёт чего основные конструктивные элементы сохраняют геометрию.

Электрод для сварки со специально подобранным составом под конкретные сплавы позволяет избегать перегрева основного стержня. То есть сопротивление металлов примерно совпадает, за счёт чего процесс перегрева отсутствует.

Методы сварки

Технологии, в которых допустимо применение сварочных электродов для конструкций из нержавеющей стали:

• импульсно-дуговая для приваривания конструктивных элементов толщиной менее 0,1 мм, требуется применение электродов для сварки с определённым составом покрытия;
• короткодуговая для приваривания конструкций, толщина которых составляет менее 3 мм;
• плазменная – универсальный метод позволяющий сваривать нержавейку любых составов;
• струйная дуговая – используется для соединения крупных деталей с подводом плавящейся проволоки.

Сварщик самостоятельно должен подбирать электроды в зависимости от толщины соединяемых заготовок, их состава, а также особенности эксплуатации сварных конструкций.

Рекомендации по сварке:

• если перегревать металл выше +500 ⁰С, то растёт вероятность появления кристаллизационных трещин;
• при прогреве нержавейки в диапазоне +350 ⁰С — +500 ⁰С наступает охрупчивание детали, что может привести к потере прочностных свойств;
• получение качественного сварного шва гарантировано при прогреве заготовки до +1200 ⁰С с последующим охлаждением в течение 180 минут;
• длительный прогрев нержавеющей стали не рекомендуется, так как она частично теряет свои свойства;
• при послойной наварке необходимо каждый предыдущий слой доводить до +100 ⁰С;
• для схватывания двух конструкционных элементов нужно уменьшить зазор между ними.

Сварка нержавейки в большинстве случаев проводится в защитной газовой атмосфере. При выборе состава покрытия электрода требуется учёт его толщины, прочности, свойств.

При формировании шва не нужно резко перемещать электрод вдоль поверхности. Обычно в результате неправильных действий могут возникать внутри него деформации, трещины или другие дефекты, а также формироваться окислы.

Важно придерживаться следующих правил:

• недопустимо проникновение в сварную ванну вольфрама или соединений на его основе, для этого дуга зажигается отдельно;
• шов следует защитить струёй аргона.

Важность применения специализированных электродов

Использовать электроды для нержавейки важно по следующим причинам:

• при повышенных температурах теряются антикоррозионные свойства, а состав обмазки позволяет их сохранить;
• в результате малого коэффициента расширения могут возникать внутренние напряжения или деформации внутри швов либо в соединяемых конструкциях;
• из-за низкой теплопроводности сложно равномерно прогревать металл.

От правильности выбора температурного режима полностью зависит, насколько сварной шов будет соответствовать необходимым техническим характеристикам. При прогреве сталь деформируется и велика вероятность появления межкристаллической коррозии. Специальные составы покрытий позволяют предотвратить такие негативные последствия.

Маркировка и типы электродов

Наиболее распространённые электроды по свариванию нержавейки имеют следующие маркировки:

• ЦЛ-11;
• ОЗЛ-6;
• НЖ-13.

Остальные марки электродов для сварки деталей из нержавейки менее популярны по причине узости применения, высокой стоимости или технических параметров.

Маркированные электроды для сварки нержавейки

ЦЛ-11

ЦЛ-11 – электроды для сварки хромоникелевой нержавейки при +450⁰С. Преимущества сварных швов:

• несклонность к кристаллизационным коррозионным процессам;
• однородность наплавляемого слоя;
• в процессе сваривания не образуются брызги расплавленного металла.

ОЗЛ-6

ОЗЛ-6 – электроды, применяемые для сварки нержавеющей стали, которую предполагается эксплуатировать в условиях повышенных температур до +1000⁰С. Преимущества идентичны ЦЛ-11.

НЖ-13

НЖ-13 – марка электродов по свариванию нержавейки, применяемой в пищевой промышленности, сплавов на основе никеля, хрома, молибдена. Используются для формирования швов, которые предполагается эксплуатировать при температуре окружающей среды до +350⁰С.

Другие марки

Существуют также и другие маркировки электродов по нержавейке, которые также позволяют получать надёжные швы:

1. ЗИО-8 используются для соединения жаростойких нержавеющих сталей. Выпускаются со стандартной по составу обмазкой, позволяющей проводить работы на постоянном или переменном токе.
2. НИИ-48Г имеют универсальное применение, можно сваривать стали низколегированного класса. Расположение относительно поверхности допускается любое удобное.
3. ОЛЗ-17У применяют для сталей, которые предполагается эксплуатировать в химически активных средах.
4. ЭА для сваривания конструкционных элементов из стальных сплавов высоколегированных марок. Рекомендуется применять при короткодуговой сварке.
5. ОК 63.30 – электроды для сварки нержавейки любой марки.

Для сохранения коррозионностойких свойств нужно использовать способ холодной сварки. Он позволяет предотвратить образование карбидов на основе хрома или железа.

Электроды марки ЭА-395/9 — общая информация

Электроды покрытые металлические ЭА-395/9 используются для ручной дуговой сварки сталей ГОСТ 9466-75.

Сварочные электроды ЭА-395/9 предназначены для сварки ответственных конструкций из теплоустойчивых нержавеющих и маломагнитных сталей повышенной и высокой прочности в термически упрочненном состоянии без последующей после сварки термической обработки. Сварка допустима во всех пространственных положениях шва постоянным током обратной полярности.

Блок: 1/4 | Кол-во символов: 447
Источник: http://www.stigroup.ru/svarochnye-jelektrody/jelektrody-jea-395-9/

Сфера применения электродов ЭА 395 9

Разработка электродов ЭА 395 9 проводилась целенаправленно. Необходимо было соединять методом сваривания заготовки из нержавейки, углеродистых и низколегированных сталей с аустенитными и перлитными структурами, которые не свариваются стандартными электродами УОНИ, ОММ и другими, либо требуют длительной подготовки и нормализации. Они применяются для сваривания:

Рисунок 1 — Электроды ЭА 395 9

• металлоконструкций из легированного листового проката, работающих в условиях сильного холода;
• узлов, эксплуатирующихся в условиях переменных нагрузок;
• каркасов и оснований с аустенитных сталей повышенной твердости;
• ответственных конструкций из легированных сталей повышенной прочности;
• разных по составу сплавов, включая низколегированные и нержавеющие стали;
• соединений сплавов с перлитной и аустенитной структурой;
• нагруженных узлов из среднеуглеродистых, низколегированных сталей и нержавейки;
• конструкций из хромоникелевых сталей, жаропрочных металлов аустенитного типа без ниобия в качестве легирующего вещества и повышенных требований к степени межкристаллической коррозии;
• облицовки кромок при подготовке к сварке металла аустенитного класса с металлом перлитной группы;
• при многослойной наплавке антикоррозионного покрытия производится наплавка первого нижнего слоя или всех.

Механические свойства полученного шва позволяют конструкциям работать при температурах от -70⁰ до +580⁰ в условиях вибрации и динамических нагрузок.

Аустенитные стали в нормальном состоянии имеют структуру с преобладанием аустенита. Это результат содержания в них хрома, никеля и марганца. К этому классу относятся нержавеющие и жаропрочные стали. При нагреве кристаллическая решетка аустенитных сталей не меняется, коррозионная стойкость увеличивается.

Назначение электродов ЭА 395 9 характеризуется их уникальной способностью прочно без напряжений соединять стали группы АК, которые востребованы в машиностроении, энергетической промышленности, теплотехнике, металлургии и других отраслях благодаря своим характеристикам:

• высокая твердость;
• пластичность в холодном состоянии;
• коррозионностойкость;
• хорошая обработка резанием;
• жаропрочность.

Свариваемость легированных металлов группы АК низкая. Технология сварки стандартными электродами сложная и длительная с использованием термопечей до и после наплавления шва. При работе в агрессивных средах обычный шов быстро разрушается. Состав ЭА 395 9 не окисляется, не взаимодействует с кислотами и щелочами.

Сварка нержавеющих и легированных сталей электродами других марок производится с обязательным подогревом деталей, чтобы металл не растрескивался от быстрого местного нагрева. Сразу по завершению работы делается отпуск для снятия напряжений в переходной зоне шва и выравнивания структуры материала.

Блок: 2/5 | Кол-во символов: 2745
Источник: https://WikiMetall.ru/oborudovanie/elektrodyi-ea-395-9.html

Основные характеристики

Основное назначение электродов ЭА-395/9

Электроды марки ЭА-395/9 предназначены для сварки ответственных конструкций из легированных сталей повышенной и высокой прочности в термически упрочненном состоянии без последующей после сварки термической обработки, в том числе сталей типа АК, а также сварка углеродистых и низколегированных сталей с аустенитными сталями.

Сварка во всех пространственных положениях, кроме вертикального сверху вниз, постоянным током обратной полярности.

Рекомендуемое значение тока (А)

Диаметр, мм	Положение шва
	нижнее	вертикальное	потолочное
3.0	80-100	60-80	60-80
4.0	130-150	110-130	110-130
5.0	150-170	120-140

Характеристики плавления электродов ЭА-395/9

Коэффициент наплавки, г/Ач
Расход электродов на 1 кг наплавленного металла, кг	1,6

Основные характеристики металла шва и наплавленного металла

Временное сопротивление разрыву, МПа	Предел текучести, МПа	Относитель- ное сужение, %	Относитель- ное удлинение, %	Температу- ра испы- таний, °С	Тип образца	Ударная вязкость, Дж/см2
не менее
608	392	KCU	120

Химический состав наплавленного металла

Массовая доля элементов, %
углерод	марганец	кремний	никель	хром	молибден	азот	сера	фосфор
							не более
≤ 0,12	1,2-2,8	0,35-0,7	20,0-27,0	13,5-17,0	4,5-7,0	0,08-0,2	0,018	0,030

Технологические особенности сварки: сварку производят на короткой длине дуги. Прокалка перед сваркой: 200-250 °С, 2 часа.

Блок: 2/2 | Кол-во символов: 1678
Источник: http://elektrodi.ru/materials/electrodes/ea-395-9-detail

Характеристика электродов ЭА-395/9, область применения и механические свойства металла сварного шва

Марка электродов	ЭА-395/9	ГОСТ 9466-75 ГОСТ 10052-75 ТУ 1272-278-00187211-98
Назначение	Для сварки конструкций из теплоустойчивых нержавеющих и маломагнитных сталей
Диаметр, мм	2,0 2,5 3,0 4,0 5,0	Длина электрода, мм	250(300) 250;300 300;350 350;(450) 350;450

Механические свойства, не менее
металл шва			сварное соединение
предел прочности, Мп (кгс/мм2)	относительное удлинение, %	ударная вязкость, Дж/см2 (кгс/см2)	предел прочности, Мп (кгс/мм2)	Угол загиба, град.
608(62)	45	120(12)	529(54)	нет показателей

Массовые доли элементов, % в наплавленном металле
углерод, не более	кремний	марганец	хром	никель	молибден	сера, не более	фосфор, не более
0,12	0,35-0,7	1,2-2,8	13,5-1,7,0	20,0-27,0	4,5-7,0	0,018	0,02

Содержание ферритной фазы, %	Рекомендуемый ток	Положение шва в пространстве
—	ток постоянный, полярность обратная

Блок: 2/4 | Кол-во символов: 890
Источник: http://www.stigroup.ru/svarochnye-jelektrody/jelektrody-jea-395-9/

Подведем итоги

Мы постарались рассказать вам все, что знаем сами про электроды марки ЭА-395/9. Несмотря на редкое появление этого вида на полках магазинов, специалисты сварочного дела рекомендуют использовать эти электродные стержни для работы с жаропрочной сталью.

Они остаются довольны дугами, которые легко поджигаются и горят, не угасая, а также ровными швами без искажений.

И конечно же, нам очень важно ваше мнение, поэтому как только испробуете ЭА-395/9 – напишите нам отзыв в .

Блок: 3/3 | Кол-во символов: 486
Источник: https://prosvarku.info/elektrody/elektrody-ea-395-9

Также мы поставляем:

• Сварочные электроды ЦЛ 11

  Электроды покрытые металлические ЦЛ-11 предназначены для сварки высоколегированных сталей марок: 08Х18Н10, 08Х18Н10Т и им подобных, когда к металлу шва предъявляются требования к стойкости против межкристаллитной коррозии. Применяются при сварке ответственного оборудования и деталей. Сварка выполняется на постоянном токе обратной полярности.

• Сварочные электроды ОР-601

  Электроды покрытые металлические ОР-601 предназначены для холодной сварки конструкций из высоколегированного чугуна, а также его сочетаний со сталью, для заварки дефектов в чугунных отливках и для наплавки слоев на изношенные чугунные детали. Сварочные электроды по чугуну ОР-601 можно использовать на сварочных агрегатах постоянного или переменного тока.

• Электроды нержавеющие НЖ-13

  Электроды покрытые металлические НЖ-13 предназначены для ручной дуговой сварки нержавеющих сталей марок: 10Х17Н13М2Т, 10Х17Н13М3Т, 08Х21Н6М2Т и им подобных, когда к металлу шва предъявляются требования к стойкости против межкристаллитной коррозии. Сварка допустима во всех пространственных положениях на постоянном токе обратной полярности.

Весь ассортимент раздела «Электроды для сварки высоколегированных сталей, чугуна и наплавки поверхностных слоев с особыми свойствами»

Блок: 3/4 | Кол-во символов: 1269
Источник: http://www.stigroup.ru/svarochnye-jelektrody/jelektrody-jea-395-9/

Особенности работы электродами ЭА 395 9

Благодаря уникальному составу стержня и обмазки электродов ЭА 395 9 они отличаются от других марок положительными характеристиками при сварке:

• ровным и аккуратным швом;
• минимальным разбрызгиванием металла;
• шлак после остывания легко отделяется;
• производится сварка во всех пространственных положениях;
• шов образуется с высоким коэффициентом ударной вязкости;
• существенный показатель пластичности.

Рисунок 2 — Электроды ЭА 395 9 от разных производителей

При использовании ЭА 395 9 особенность сварки заключается в способности соединять стали различных марок и структур, варить нержавейку, при этом внутренние микротрещины не образуются, металл шва чистый без включений шлака.

Варить следует постоянным током обратной полярности короткой дугой. Электрод почти касается кромок без поперечных перемещений. Детали в месте соединения необходимо очищать от окалины, ржавчины, грязи до чистого металла с характерным блеском. Перед работой электроды следует просушить в печи 2 часа при температуре 200⁰-250⁰.

Это позволяет накладывать шов в любом положении, кроме вертикали в направлении сверху вниз. В потолочном положении при содержании выше 0,12% шов может пузыриться с образованием газовых включений.

Ток следует выставлять в зависимости от диаметра электрода и положения шва в пространстве. Наибольший диаметр 5 мм допустимо использовать только для горизонтали. Вертикаль и потолок им не варят.

Сварка сталей с аустенитными кристаллическими решетками производится после закалки, которая повышает твердость материала, его пластичность, прочность и измельчает зерно. Последующая термическая обработка для снятия напряжений в зоне шва не делается.

Блок: 4/5 | Кол-во символов: 1667
Источник: https://WikiMetall.ru/oborudovanie/elektrodyi-ea-395-9.html

Собственное производство проволоки вязальной

Производство проволоки вязальной является приоритетным направлением производственной деятельности нашей компании. Производство организовано на современном немецком оборудовании и включает ряд последовательных операций: термообработка, воло­чение и другие, при осуществлении которых происходит умень­шение сечения заготовки и достигаются необходимые свойства проволоки. Вязальная проволока используется практически во всех отраслях промышленности, в строительстве, коммунальном хозяйстве и в быту.

Подробнее

Блок: 4/4 | Кол-во символов: 549
Источник: http://www.stigroup.ru/svarochnye-jelektrody/jelektrody-jea-395-9/

Типичные механические свойства металла шва электродов ЭА 395/9

Временное сопротивление sв, МПа	Предел текучести sт, МПа	Относительное удлинение d5, %	Ударная вязкость aн, Дж/см2
690	470	37	210

Блок: 6/11 | Кол-во символов: 322
Источник: http://www.zpsplav.com.ua/elektrodi/ea-395-9/

Типичный химический состав наплавленного металла электродов ЭА 395/9, %

C	Mn	Si	Mo	Ni	Cr	N	S	P
0.09	1.2	0.6	5.4	25.0	15.5	0.12	0.007	0.020

Блок: 7/11 | Кол-во символов: 320
Источник: http://www.zpsplav.com.ua/elektrodi/ea-395-9/

Сила тока при сварке электродами ЭА 395/9 в разных положениях, А:

Диаметр, мм	Нижнее	Вертикальное	Потолочное
2,0	30-50	30-40	30-40
3,0	80-100	60-80	60-80
4,0	120-150	110-130	110-130
5,0	150-160	130-140	—

Блок: 8/11 | Кол-во символов: 402
Источник: http://www.zpsplav.com.ua/elektrodi/ea-395-9/

Особые свойства электродов ЭА 395/9:

Электроды ЭА-395/9 cклонны к образованию пор при сварке в потолочном положении при массовой доле азота в металле шва более 0,12%.

Блок: 9/11 | Кол-во символов: 174
Источник: http://www.zpsplav.com.ua/elektrodi/ea-395-9/

Технологические особенности сварки электродами ЭА 395/9:

Процесс сварки этими электродами необходимо производить на очень короткой дуге, следует очень тщательно, до металлического блеска зачищать свариваемые поверхности. Проводить очистку от грязи, масел и посторонних включений.  После обязательной прокалки: 200-250°С; 2 ч.

Блок: 10/11 | Кол-во символов: 333
Источник: http://www.zpsplav.com.ua/elektrodi/ea-395-9/

Условное обозначение электродов ЭА 395/9:

ГОСТ 9466-75, ОСТ 5.9244-87, ОСТ В5Р.9374-81

ISO	ISO: E16.25.6B20
DIN	E16.25.6B20

Купить Электроды ЭА-395/9 у предприятия ЗпСплав можно позвонив по телефонам:
+38 099 966 56 95     +38 098 98 38 318     +38 093 820 88 48

Блок: 11/11 | Кол-во символов: 348
Источник: http://www.zpsplav.com.ua/elektrodi/ea-395-9/

Кол-во блоков: 17 | Общее кол-во символов: 12857
Количество использованных доноров: 6
Информация по каждому донору:

1. https://WikiMetall.ru/oborudovanie/elektrodyi-ea-395-9.html: использовано 2 блоков из 5, кол-во символов 4412 (34%)
2. http://elektrodi.ru/materials/electrodes/ea-395-9-detail: использовано 1 блоков из 2, кол-во символов 1678 (13%)
3. http://www.stigroup.ru/svarochnye-jelektrody/jelektrody-jea-395-9/: использовано 4 блоков из 4, кол-во символов 3155 (25%)
4. https://WeldElec.com/ea-3959/: использовано 1 блоков из 3, кол-во символов 1227 (10%)
5. http://www.zpsplav.com.ua/elektrodi/ea-395-9/: использовано 6 блоков из 11, кол-во символов 1899 (15%)
6. https://prosvarku.info/elektrody/elektrody-ea-395-9: использовано 1 блоков из 3, кол-во символов 486 (4%)

Микроструктурные превращения сварных соединений разнородных аустенитно-ферритных нержавеющих сталей

Ключевые слова: сварка нержавеющих сталей , SMAW, металлургия сварки, аустенитная нержавеющая сталь, ферритная нержавеющая сталь

Журнал физики и химии материалов , 2013 1 (4), С. 65-68.
DOI: 10.12691 / jmpc-1-4-2

Поступило 25.10.2013 г .; Отредактировано 12 ноября 2013 г .; Принята в печать 14 ноября 2013 г.

Авторское право © 2013 Издательство «Наука и образование». Все права защищены.

1. Введение

Нержавеющие стали используются в нескольких областях, таких как системы выработки энергии, теплообменники и автомобильная, нефтяная и химическая промышленность ^{[1, 2]} .Аустенитные нержавеющие стали (ASS) обладают высокой вязкостью, низкой обрабатываемостью и лучшей устойчивостью к образованию накипи среди нержавеющих сталей. Кроме того, АСС имеют более высокую коррозионную стойкость, чем мартенситные и ферритные нержавеющие стали (FSS). С другой стороны, FSS имеют более высокую стойкость к хлоридному коррозионному растрескиванию под напряжением и представляют собой более экономичный вариант, чем ASS ^[3] . Кроме того, FSS имеют более высокую теплопроводность и более низкий коэффициент теплового расширения, чем ASS ^[4] .

В некоторых случаях требуется соединение ASS и FSS ^[5] , что было тщательно изучено из-за низкой свариваемости FSS и горячего коррозионного растрескивания ASS ^{[3, 4, 6]} . Контроль затвердевания и достигнутых температур во время сварки становится критически важным и представляет собой техническую проблему, поскольку многие из выделений, присутствующих в аустенитном основном металле, могут растворяться во время сварки из-за высоких температур, достигаемых во время процесса (близких к температуре солидуса).Это приводит к перенасыщению аустенитной матрицы при охлаждении, что может привести к образованию выделений в зоне термического влияния (HAZ). Такие выделения представляют собой в основном карбиды хрома и нитриды хрома (M23C6 и Cr2N), которые могут снижать коррозионную стойкость, приводя к межкристаллитной коррозии ^[7] .

В данном исследовании изучается эволюция микроструктуры при сварке разнородных аустенитных (AISI 316L) -ферритных (AISI 430) нержавеющих сталей с использованием двух разных электродов: аустенитного AWS E309L и дуплексного AWS E2209-16 и с варьированием тепловложения в низком диапазоне (0.7-1,0 Дж / мм).

2. Методика эксперимента

Сварку методом SMAW выполняли на основных металлах AISI 430 FSS и AISI 316L ASS с V-образным надрезом с размерами 200 мм x 100 мм и толщиной 4 мм. Сварка проводилась двумя разными электродами (диаметром 3,2 мм): аустенитным AWS E309L и дуплексным AWS E2209-16. Соединение было выполнено с помощью однопроходной сварки с сохранением низкого тепловложения (HI), 0,8-1,0 кДж / мм для аустенитного электрода и 0,7-0,8 кДж / мм для дуплексного электрода. Параметрами, используемыми для управления подводимым теплом, были ток (I), напряжение (V) и скорость сварки (ν) (см. Таблицу 1).Химический состав основных металлов определяли методом оптической эмиссионной спектроскопии (OES). Химический состав наполнителя был получен из технических данных поставщика (таблица 2). Один и тот же сварщик выполнил все швы в горизонтальном положении.

Таблица 1. Параметры сварки тепловложения

Анализ микроструктуры был проведен в наплавленных металлах и в зонах термического влияния (HAZ) образцов с обеих сторон (FSS и ASS). Образцы были приготовлены стандартными металлографическими методами с 0.Финишная полировка оксидом алюминия 03 мкм. Офорт производился царской водкой.

Испытание на растяжение проводили согласно ASTM E8 ^[8] . Толщина образцов на растяжение составляла 2 мм. Измерения дельта (δ) феррита проводились с использованием ферритоскопа (Fischer MP30E S). Профили микротвердости по Виккерсу получали при нагрузке 500 г в течение 15 с. Все измерения проводились перпендикулярно направлению сварки.

Таблица 2. Химия основных металлов и электродов

3.Результаты и обсуждение

3.1. Микроструктурные характеристики

На рисунках 1 и 2 показаны профили микроструктуры сварных соединений, полученных с использованием аустенитных (AWS-E309L) и дуплексных (AWS-E2209-16) присадочных металлов, соответственно. Наблюдалась разница в размере ЗТВ на ферритной стороне (ЗТВ-F), которая была больше для аустенитного электрода (~ 2 мм), чем для дуплексного электрода (~ 1,5 мм), что может быть связано с различиями в подвод тепла. В обоих случаях HAZ на аустенитной стороне (HAZ-A) показала отсутствие роста зерен, наличие равноосных аустенитных зерен с двойниками и выделениями на границах зерен (Рисунок 3), это выделение обычно происходит между 425 ° C y 800 ° С ^{[6, 7]} .Кроме того, граница плавления (FB) рядом с аустенитным основным металлом (ABM) имеет частично расплавленную зону с равноосными аустенитными зернами и дендритами δ-феррита на границах аустенитных зерен (Рисунок 4).

Fi г ure 1 . Сварка SMAW AISI 316L-AWS E309L-AISI 430

Fi г ure 2 . Сварка SMAW AISI 316L-AWS E2209-16-AISI 430

Микроструктура зон плавления (ЗП) зависела от состава присадочного металла. Металл сварного шва из аустенитной нержавеющей стали обеспечивает микроструктуру в FZ, состоящую из аустенитной матрицы (белого цвета) со скелетным или вермикулярным ферритом — темное травление — (рис. 5a), эта микроструктура получается при умеренных скоростях охлаждения сварного шва и / или когда Creq / Nieq низкий, но все еще в пределах диапазона феррит-аустенит (FA).Режим затвердевания FA начинается с затвердевания первичного феррита, за которым следует образование аустенита вдоль ферритной ячейки и границ дендритов. По мере охлаждения металла сварного шва феррит становится все более нестабильным, и аустенит начинает поглощать феррит в результате контролируемой диффузией реакции, ^[7] . Морфология скелета является следствием того, что аустенит потребляет феррит. По ходу процесса феррит обогащается ферритными промотирующими элементами и обедняется аустенитными промотирующими элементами, что делает его стабильным при более низких температурах, где диффузия ограничена.

Металл сварного шва из дуплексной нержавеющей стали, затвердевающий в виде столбчатых ферритных зерен, перпендикулярных поверхности пластины, с мелко-игольчатым аустенитом на границах зерен (рис. 5b). Высокие отношения Creq / Nieq приводят к затвердеванию типа F, то есть феррит является единственной фазой, которая образуется непосредственно из жидкости. Затем превращение феррита в аустенит происходит в твердом состоянии при температуре от 1300 ° C до 800 ° C. В металле сварного шва ферритное затвердевание включает эпитаксиальный рост основного материала на границе плавления.Эпитаксиальный и конкурентный характер роста зерна феррита в сварных швах из дуплексной нержавеющей стали способствует образованию крупнозернистой столбчатой ​​структуры зерна феррита. Аустенит начинает выделяться на границах зерен феррита и на поверхности металла шва из-за более высокой свободной энергии в этих местах. Морфология аустенита, такого как боковые пластины Видманштеттена или внутризеренные пластины, зависит от размера зерна феррита и скорости охлаждения ^{[7, 9]} .

Fi г ure 3 . Зона термического влияния на аустенитной стороне с выделениями на границах зерен

Fi г ure 4 . Микроструктура границ плавления a) AISI 316L-AWS E309L y b) AISI 316L-AWS E2209-16

Fi г ure 5. Микроструктура FZ a) AWS 309L y b) AWS 2209-16

Следующие микроструктурные особенности были одинаковыми для обоих присадочных металлов: граница плавления рядом с ферритным основным металлом (FB-F) показала столбчатое затвердевание, растущее из исходных зерен феррита (рис. 6).Зона крупного зерна, за которой следует зона измельченного зерна, наблюдается в ЗТВ-F, а мартенсит образовывался на границах зерен феррита во всей ЗТВ-F (см. Рисунок 1, Рисунок 2, Рисунок 7). Зона крупных зерен формируется потому, что рост зерен контролируется диффузией, управляется поверхностной энергией и не требует зародышеобразования, энергия задается процессом сварки ^[10] . Зона измельченных зерен возникает из-за процесса рекристаллизации, при котором новые зерна образуются за счет движения и аннигиляции дислокаций в зернах, ранее деформированных в основном металле ^{[7, 11]} .Что касается образования мартенсита, любой аустенит, который образуется при повышенной температуре, превратится в мартенсит при охлаждении до комнатной температуры, не оставляя углерода, доступного для образования карбида, это происходит предпочтительно на границах зерен (см. Рисунок 8) ^[7] .

Fi г ure 6 . Микроструктура FB a) AISI 430-AWS E309L y b) AISI 430-AWS E2209-16

Fi г ure 7 . Микроструктура HAZ-F из AISI 430-AWS E309L

Аустенитный присадочный металл дает больший рост зерен (средний размер зерна 264 мкм), чем дуплексный присадочный металл (средний размер зерна 156 мкм). Это можно объяснить тем, что тепловложение в двух экспериментальных условиях было выше для аустенитного присадочного металла (см. Таблицу 2). Кроме того, дуплексный присадочный металл может обеспечивать более высокие скорости охлаждения и более низкие достигаемые температуры, чем аустенитный присадочный металл из-за различий в тепловых свойствах.

Fi г ure 8 . HAZ-F показывает границы зерен без выделений

3.2. Свойства при растяжении

Поведение при растяжении сварных соединений было одинаковым для обоих экспериментальных условий (таблица 3). Разрушение происходит в ферритном основном металле и вдали от ЗТВ с вязким разрушением. Эти результаты показали, что рост зерен и образование мартенсита на HAZ-F не ​​были решающими факторами в отказе датчика растяжения.На рисунке 9 показано напряжение в зависимости от деформации.

Таблица. 3 Прочность на растяжение

Fi г ure 9 . Кривые зависимости напряжения от деформации сварных соединений

3.3. Микротвердость и количество дельта-феррита

Fi г ure 1 0 . Профили микротвердости купонов

Fi г ure 1 1 . Диаграмма Шеффлера

Fi г ure 1 2 . Ферритовые дельта-профили купонов

Диаграмма

Шеффлера была использована для прогнозирования процентного содержания дельта-феррита с использованием 30% разбавления. Результаты составили 14% и 43% дельта-феррита для аустенитного и дуплексного присадочных металлов, соответственно (см. Рисунок 11). Дельта-феррит также был измерен с помощью ферритоскопа, который показал, что дельта-феррит составлял 9% для аустенитного электрода и 27% для дуплексного присадочного металла (см. Рисунок 12).Различия между прогнозируемым и измеренным дельта-ферритом можно объяснить следующим: (1) диаграмма Шеффлера не учитывает азот для расчета эквивалентного никеля ^{[6, 7]} , и (2) реальное разбавление могло отличаться от 30% использовано для прогноза ^[13] .

4. Резюме

Было исследовано изменение микроструктуры при сварке разнородной аустенитно-ферритной нержавеющей стали с использованием двух различных присадочных металлов и небольших вариаций тепловложения.Результаты показали, что размер HAZ-F и средний размер феррита в зоне крупных зерен зависели от подводимого тепла. С другой стороны, морфология и количество дельта-феррита зависят от химического состава присадочного металла.

Благодарность

Авторы хотели бы выразить признательность за финансовую поддержку со стороны Университета Антиокии, CODI, исследовательский проект MDC 01-7-10 и финансовую поддержку от COLCIENCIAS в рамках программы стипендий для молодых исследователей.И выражаем признательность XIII Конгрессу науки и технологий металлургии и материалов, Игуасу, Аргентина, 20-25 августа 2013 г.

Список литературы

[899] E8 — 13a Стандартные методы испытаний металлических материалов на растяжение. ASTM International.

[1]	Хан, ММА, Ромолия, Л., Фиашиб, М., Диниа, Г. и Сарри Ф., «Лазерная сварка разнородных нержавеющих сталей в конфигурации углового соединения», Journal of Materials Processing Technology, 28. 856-867. Ноябрь 2011.
	В статье
[2]	Celik, A.и Алсаран, А., «Механические и структурные свойства подобных и разнородных стальных соединений», «Характеристики материалов», 43. 311-318. Июль 1999 г.
	В статье		CrossRef
[3]	Лакшминараян А.К. Нержавеющая сталь, «Влияние сварочных процессов на прочность на растяжение и ударные свойства, твердость и микроструктуру ферментов AISI 409. Соединения, изготовленные из дуплексного присадочного металла из нержавеющей стали », Journal of Iron and Steel Research, International, 16.66-72. Апрель 2009.
	В статье		CrossRef
[4]	Раякович-Огнянович, В., «Коррозия аустенитных и ферритных сварных швов нержавеющей стали» Химическое общество, 76. 1027-1035. Декабрь 2011 г.
	В статье		CrossRef
[5]	Редди, Г. М., Рао, К.С. и Сехар Т., «Микроструктура и точечная коррозия аналогичных и разнородных сварных швов из нержавеющей стали» Наука и технологии сварки и соединения, 13 (4). 363-377. Январь 2008 г.
	В статье		CrossRef
[6]	Folkhard, E. Сварка нержавеющих сталей ; Springer- Verlag Wien, New York, 1996.
	В статье
[7]	Lippold, J.and Kotecki, D., Металлургия сварки и свариваемость нержавеющей стали , John Wiley and Sons, США, 2005.
	В статье		PubMed
	В статье
[9]	Kaçar, R., «Влияние режима кристаллизации и морфологии микроструктуры на содержание водорода в наплавленном металле сварного шва из дуплексной нержавеющей стали», Материалы и конструкция, 25. 1–9. Август 2003.
	В статье		CrossRef
[10]	Истерлинг, К., Введение в физическую металлургию сварки , Butterworks Monographs in Materials, UK 1983.
	В статье
[11]	Granjon, H., Основы металлургии сварки, Woodhead Publishing Ltd, Великобритания, 1991, 123-130.
	В статье		CrossRef
[12]	Duarte, P., «Механические и микроструктурные характеристики сварных швов из ферритных нержавеющих сталей с присадками AISI 444 с использованием Aus. Журнал ASTM International , 9 (2). 1-9. Январь 2012.
	В статье
[13]	Kaar, R., «Исследование взаимосвязи микроструктуры / свойств в разнородных сварных швах между мартенситными и аустенитными нержавеющими сталями» Материалы и конструкция , 25. 317-329. Октябрь 2003 г.
	В артикуле

Аустенитная нержавеющая сталь | Scientific.Net

Борирование нержавеющей стали AISI 316L методом искрового плазменного спекания

Авторы: Акио Нисимото, Тацуки Кубо

Реферат: Аустенитная нержавеющая сталь получила широкое распространение.Хотя он предлагает отличную коррозионную стойкость, обрабатываемость и немагнитные свойства, он уступает по износостойкости и твердости. Таким образом, целью настоящего исследования является образование борида железа на поверхности аустенитной нержавеющей стали с использованием метода искрового плазменного спекания (SPS) и оценка его свойств. Метод SPS был использован потому, что быстрый нагрев, связанный с процессом, сокращает время обработки. AISI 316L в качестве материала образца борировали в течение 3,6 тыс. С при 1073–1273 К при приложенных давлениях 4 МПа и 8 МПа с помощью порошковой смеси B ₄ C и KBF ₄ .Результаты профиля твердости по Виккерсу показали, что твердость необработанного образца составляла ~ 200 HV, тогда как твердость борированного образца составляла ~ 2300 HV. Профиль испытания на износ показал, что износостойкость борированного образца значительно улучшилась. Более того, согласно элементным анализам, бор диффундировал от поверхности образца до 200 мкм и 60 мкм, когда приложенное давление составляло 8 МПа и 4 МПа соответственно. Это указывало на то, что бор диффундировал на большую глубину при увеличении приложенного давления.

3

Количественный анализ сенсибилизации аустенитной нержавеющей стали, выдержанной при температуре от 600 до 900 ° C, с помощью электрохимических и микроструктурных измерений

Авторы: Рамаяни Карнейро Мескита, Ариэле Ребека Мартинс Рибейро, Синтия Лейте Гонсалвес, Диого Марсело Лима Рибейро, Сара Кэролайн Гомеш Калдас

Резюме: Обеспокоенность скрытым явлением сенсибилизации, поскольку оно подвергает аустенитные нержавеющие стали одному из самых серьезных видов коррозии, межкристаллитной, вызванной обеднением хрома в некоторых регионах после термической обработки материала в диапазоне температур от 450 ° С и 850 ° С.Целью данного исследования является определение условий, при которых аустенитная нержавеющая сталь AISI 304 будет сенсибилизировать, микроструктурный анализ и метод потенциодинамики реактивации методом двойного цикла (DL-EPR). В стали образцы подвергались воздействию различных диапазонов времени и температуры. Поведение степени настроения показывает, что в изучаемых условиях выпадают очень интенсивные дожди, за исключением 900 ° C — 1, 2 и 6, что было обнаружено и подтверждено как микроструктурным анализом, так и DL-EPR.

430

О локальном определяющем поведении соединений из нержавеющей стали AISI 304, сваренных трением с перемешиванием

Авторы: В. Картик Шринивас, А.К. Лакшминараянан

Аннотация: Испытание на одноосное растяжение часто используется для определения механических свойств материала, таких как предел текучести и предел упругости.Однако некоторые из недавних достижений в визуализации методов неразрушающей оценки (NDE) предлагают экспериментальные инструменты, которые, помимо определения обычных свойств, также позволяют визуализировать и отображать динамическую эволюцию деформации во время монотонного нагружения и соотносить ее с микромеханизмами. деформации. Инфракрасное тепловизионное изображение (IRT) и цифровая корреляция изображений (DIC) — два таких передовых метода неразрушающего контроля, которые широко используются в экспериментальной механике. Инфракрасное тепловизионное изображение отображает температурный градиент, включая динамические тепловые переходные процессы, которые могут возникнуть во время испытания на растяжение, и основано на обнаружении инфракрасного излучения.Корреляция цифрового изображения, бесконтактный оптический метод, основанный на корреляции значений серого до и после деформации, отображает величину деформации на поверхности объекта под нагрузкой. В этом исследовании изучаются общие и локальные свойства сварного трением с перемешиванием соединения из аустенитной нержавеющей стали 304 путем одновременного применения тепловизора и корреляции цифрового изображения. Охарактеризовав различные стадии деформации при растяжении, это исследование позволило коррелировать термическую эволюцию и эволюцию деформации и обеспечить более глубокое понимание микромеханизмов связанного явления деформации.

107

WPS-расчет сварных швов разнородных металлов между аустенитной нержавеющей сталью и углеродистой сталью для строительства тепловых электростанций

Авторы: Нгуен Дык Тханг, Тринь Ван Зе, Нгуен Ван Дук

Аннотация: Сварка разнородных металлов (DMW) часто используется для соединения нержавеющей стали с другими металлами на тепловых электростанциях (ТЭС) и в промышленности.На протяжении многих лет было доказано, что процесс DMW имеет большие преимущества. Этот подход чаще всего используется там, где требуется изменение механических свойств и / или эксплуатационных характеристик. Целью данного исследования является обзор основных принципов сварки плавлением разнородных металлов. В экспериментах две бесшовные трубы толщиной 18 мм, одна модифицированная аустенитная нержавеющая сталь SS 304L была приварена к другой модифицированной углеродистой стали A 106B с помощью экранированного сварка металлической дугой (SMAW) и газовой вольфрамовой дугой (GTAW) с использованием присадочного металла типа ER309L и E 309L-16.Перед сваркой были проанализированы основные параметры, чтобы создать предварительные спецификации процедуры сварки (pWPS). После сварки сварная деталь была проверена неразрушающим контролем, таким как визуальный, проникающий и рентгенографический. Были проведены исследования микроструктуры, включая макро- и микрофотографии, анализ размера зерен и измерения твердости. Были проведены испытания на поперечное растяжение и лицевой / корневой изгиб. Наконец, WPS была установлена ​​в соответствии со стандартами структуры ТЭС на строительство АЭС во Вьетнаме.

1

Роль воспроизводимой рабочей атмосферы на деформацию и характер разрушения науглероженной стали AISI типа 316H

Авторы: A.D. Warren, P.J. Heard, P.E.J. Флюитт, Т. Мартин

Аннотация: Парк ядерных реакторов с усовершенствованным газовым охлаждением в Великобритании использует в качестве теплоносителя газ CO ₂ .В течение всего срока службы установки углерод диффундирует в детали из нержавеющей стали как часть общего процесса окисления. Это обогащение углеродом способствует выделению карбидов и изменяет общую микроструктуру, тем самым изменяя температурную деформацию и характер разрушения. Из-за трудностей воспроизведения условий эксплуатации при высокой температуре / высоком давлении CO ₂ многие испытания проводятся в условиях, имитирующих CO ₂ . Мы сравниваем роль ряда суррогатных атмосфер на стальных испытательных образцах с той, которая не выдержала испытания, чтобы установить влияние испытательной атмосферы на характеристики деформации ползучести и разрушения.

318

Численный анализ прессования в канавках и механических свойств обработанной нержавеющей стали 316L

Авторы: Рахул Сингх, Гаурав Раджан, Б. Кранти Кумар, Равирадж Верма, Дхармендра Сингх, П. Нагешвара Рао, Р. Джаягантан, Абхишек Кумар

Аннотация: Среди нескольких существующих и хорошо зарекомендовавших себя методов тяжелой пластической деформации прессование с ограниченными канавками (CGP) является одним из известных и надежных способов производства ультрамелкозернистых материалов.В настоящей работе лист из аустенитной нержавеющей стали медицинского назначения 316L толщиной 3 мм был подвергнут CGP до двух циклов. Образцы, полученные в результате обработки, были исследованы как экспериментально, так и численно методом конечных элементов (КЭ) с использованием программы DEFORM-3D. Рентгеноструктурный анализ показал превращение аустенитной фазы в мартенситную. Были проведены испытания на растяжение и твердость, чтобы увидеть влияние обработки на механические свойства. Предел прочности на растяжение увеличивается с количеством проходов CGP с 767 (отожженный раствор) до 1162 МПа (после 2 циклов), аналогично предел текучести увеличивается с 269 (при получении) до 328 МПа (после 2 циклов).Анализ методом конечных элементов показал, что наложенная деформация 2,30 со стандартным отклонением 0,31 после двух циклов CGP согласуется с экспериментально измеренной деформацией 2,32.

901

Конечноэлементный анализ и механические свойства нержавеющей стали 316L, обработанной прокаткой при комнатной температуре

Авторы: Рахул Сингх, Сурья Део Ядав, Нихил Мальвия, Санкульп Гоэль, Р.Джаягантан, Абхишек Кумар

Аннотация: Настоящая работа посвящена пластическому деформированию аустенитной нержавеющей стали 316L (АСС) с использованием процесса прокатки при комнатной температуре. После обработки на твердый раствор (отжига) АСС 316L в полученном виде прокатывали до уменьшения толщины до 90%. Для изучения влияния обработки на механические свойства были проведены микроструктурные исследования, испытания на растяжение и твердость. Предел прочности на растяжение увеличен с 767 МПа (до деформации) до 1420 МПа (после 90% деформации), а значение твердости увеличено с 208 VHN (до деформации) до 449 VHN (после 90% обжатия).Для подтверждения образования мартенситной фазы были выполнены магнитные измерения и рентгеноструктурный анализ. Анализ методом конечных элементов также был смоделирован с использованием программного обеспечения DEFORM-3D, чтобы получить представление о деформационном поведении. Ключевые слова: прокатка при комнатной температуре, конечно-элементный анализ, механические свойства, аустенитная нержавеющая сталь.

508

АСМ-измерения кинетики деформации точек оксида кремния, нанесенных на нержавеющую сталь с последовательным азотированием

Авторы: Фериэль Лаурин, Франк Клейманд, Грегори Маркос, Стефан Гиле, Тьерри Червек

Аннотация: В этой статье мы представляем результаты обработки плазменным азотированием подложек из аустенитной нержавеющей стали, ранее покрытых узорным слоем оксида кремния.С этой целью были изготовлены маски PECVD для нанесения слоя оксида кремния на полированные аустенитные образцы AISI 316L. Для окончательной обработки азотированием использовалась многодипольная плазма, обеспечивающая независимую поляризацию подложки. Взаимодействия между расширенным аустенитом и фиксированной маской из оксида кремния различной формы (круглые и квадратные точки) наблюдаются с помощью атомно-силовой микроскопии (АСМ) на одной и той же области до и после обработки азотированием. После такой термохимической обработки мы получаем сильные искажения точек, особенно по краям точек большего размера.Роль упругой деформации из-за расширенной аустенитной фазы, образованной диффузией азота под маской, имеет первостепенное значение.

273

Анализ ориентации кристаллов на гранях коррозионного растрескивания под напряжением в аустенитных нержавеющих сталях

Авторы: Рё Вакинага, Норимицу Кога, Осаму Умедзава, Мотоаки Морита, Шиничи Мотода, Тадаси Шинохара

Реферат: Грани квазиразла обнаружены в трещинах от коррозионного растрескивания под напряжением аустенитных нержавеющих сталей типов 304 и 316 в среде, содержащей хлорид.Проанализированы их морфология и ориентация кристаллов. В обеих сталях холоднодеформированный материал (CW) показал более высокую скорость распространения трещин, чем отожженный (ST), где изменение распространенных кристаллических плоскостей CW было выше, чем у ST, и была обнаружена грань {111} в CW. Тогда CW обнаруживает более высокие возможности выбора пути трещины с низкой энергией, чем ST. Перестройка и умножение массивов дислокаций {111} может привести к трансгранулярному растрескиванию {111} в CW, а операции комбинирования дуплексных операций скольжения {111} могут привести к образованию фасетки {110}.

64

Влияние вариации времени электрополировки при комнатной температуре и низком напряжении на качество поверхности сердечно-сосудистого стента

Авторы: Эко Пуджиюлианто, Суйитно

Резюме: Электрополировка — привлекательный метод сглаживания поверхности сердечно-сосудистого стента.В этом исследовании изучалось влияние времени электрополировки на характеристики поверхности как верхней поверхности, так и поверхности стойки сердечно-сосудистого стента после электроэрозионной обработки (EDM) методом утопления. Наблюдаемыми характеристиками поверхности стойки были: слой повторного литья, шероховатость и яркость поверхности. Был проведен анализ веса и уменьшение ширины стойки. Восстановленный слой качественно анализировали с помощью оптического микроскопа, шероховатость поверхности измеряли прибором для измерения текстуры поверхности, рассчитывали весовой анализ и уменьшение ширины стойки.Стент был изготовлен из стали AISI 316 L. Время, которое использовали для электрополировки, составляло 3 минуты, 7 минут и 11 минут. Результаты экспериментов показывают, что время сглаживания и осветления стента при комнатной температуре и низком напряжении 5 В составляет 7 минут. Время влияет на шероховатость верхней и EDM-поверхности, вес стента и ширину стойки. Результаты показывают, что при увеличении в несколько раз значение шероховатости поверхности, вес стента и ширина стойки уменьшатся, и наоборот.Средняя шероховатость поверхности EDM после электрополировки находится в диапазоне 3,49 — 1,62 мкм. Средняя шероховатость верхней поверхности после электрополировки находится в пределах 0,55-0,22 мкм. Анализ веса показывает, что потеря веса находится в диапазоне 0,12-1,12%, а уменьшение ширины стойки находится в диапазоне 11,02 — 69,3%.

91

austenitisch — английский перевод — Linguee

In het algemeen worden deze artikelen vervaardigd uit roest vr i j austenitisch s t aa l dat ongeveger [en]..] никкель беват. eur-lex.europa.eu	Изделия данной подсубпозиции обычно изготавливаются из нержавеющей стали аустенитного типа, содержащей приблизительно 18% хрома и 8% никеля. eur-lex.europa.eu
Ook geschikt voor reparaties op koud knipgereedschappen e n o p austenitisch m a ng aanstaal. certilas.nl	Также подходит для ремонта инструментов холодной резки и аустенитного марганца e , стали . certilas.nl
3. Ондер «gezuiverd koolstofstaal» в 1B229 […] […] wordt verstaan ​​staal met korrelgroottegetal 5 of hoger, volgens de ASTM-standaard (of een gelijkwaardige standaard), vo o r austenitisch austenitisch s. eur-lex.europa.eu	Тонкая углеродистая сталь ’в 1B229 определяется как сталь с аустенитным размером зерна ASTM (или эквивалентным стандартом) размером e номер o f 5 или выше. eur-lex.europa.eu
Enkel contact tussen het VMZINC®en: verzinkt staal, lood beschermd door patineerolie, gelakt lood FLEXUM®, aluminiu m e n austenitisch is oxtenitisch vmzinc.nl	Только оцинкованная сталь, натуральный свинец, защищенный патинированным маслом, лакированный свинец FLEXUM®, алюминий и аустенитная нержавеющая сталь могут контактировать с VMZINC®. vmzinc.co.uk
Wijdverbreide ijzer en nikkel legeringen, waarin de kosten van ni kk e l austenitisch i j ze r word..] материалов. evek.nl	Широко распространены сплавы железа и никеля, в которых за счет никеля стабилизируется аустенитное железо и превращается в сплав слабомагнитного материала. evek.biz
Vrijwel de gehele chemische […] Industrie v a n austenitisch r o es tvrij staal, […] реактор deze, en schoorstenen, en de vaten, en контейнерах, en andere apparatuur. evek.nl	Практически вся химическая промышленность […] изготавливается из аустенитных stai nl есс сталей, […] это реактор, и дымоходы, и сосуды, […] и контейнеры, а также другое оборудование. evek.biz
Де Винкель — […] uitgerust met zeven nieuwe tekening molns, роликовая печь recht voor het harden draad spoelen gemaakt v a n austenitisch r o. evek.nl	Цех укомплектован семью новыми волочильными станами, прямой роликовой печью для закалки мотков проволоки из , аустенитной ст, безалкогольной стали и новым термотравильным агрегатом. evek.biz
Er zi j n austenitische r o es tvrij staal zijn gevoelig voor corrosie en interkristallis 9000 9000 000 000 000 000 000 0003 r o es tvrij staal, […] die word toegevoegd aan het Ti en Nb. эвек.nl	Существует и реаустенитных сталей и безстали и до подверженных межкристаллитной коррозии от до и стабильных ze d аустенитных та [… добавлен к Ti и Nb. evek.biz
1. roestvrij staal van de 300-serie met een […] […] laag zwavelgehalte en een korrelgroottegetal van 5 of hoger volgens de ASTM-standaard (из een gelijkwaardige standaard), vo o r austenitisch из eur-lex.europa.eu	Нержавеющая сталь серии 300 с низким содержанием серы и с размером зерна аустенитного сплава по ASTM (или эквивалентным стандартом) 5 или более; или eur-lex.europa.eu
Technische levelingsvoorwaarden voor gietstaal voor […] drukvaten — Dee l 4 : Austenitische en austenitisch — f eur ercher europa.eu	Технические условия поставки стальных отливок под давлением […] назначение — Па RT 4 : Аустенитный a n d аустенитный-f erri ti c марки стали eur-lex.europa.eu
Twee soorten worden evenwel het meest gebruikt, zowel door de bedrijfstak van de […] Gemeenschap als door de produnten in de betrokken […] landen, название lij k austenitisch s t aa l тип A2 (AISI […] 304) и A4 (AISI 316). eur-lex.europa.eu	Существует ряд различных марок катанки из нержавеющей стали, которые могут использоваться в этом типе производства, тем не менее, две наиболее часто используемые марки как в Сообществе […] промышленности и производителей в […] страны конц er ned, are аустенитный stee l ty pe A2 (AISI […] 304 марка) и A4 (AISI 316). eur-lex.europa.eu
De draagconstructie is een zichtbaar T24 C4 systeem vervaardigd uit zuurbesten di g , austenitisch h o . ecophon.ua	Опорная конструкция представляет собой соединение подвергается Т24 С4 сеток изготовлены из кислотостойкой высокоэффективных аустенитной нержавеющей стали к коррозии избежать напряжений, которое может произойти на обыкновенных ула ainless стала. ecophon.ua
Omvang v a n austenitisch r o es tvast staal […] — это чистая порода: van de zware Industrie en de macht om de Precieze Mechanica en elektronica. evek.nl	Область применения o f аустенитные s ta нержавеющие стали […] очень широк: от тяжелого машиностроения и энергетики до точной механики и электроники. evek.biz
Gestabilise er d e austenitisch r o es tvast staal zijn onmisbaar voor deievevaardgelening van de gelaste de la. evek.nl	Stabiliz ed аустенитный st ainle ss сталь ar e незаменим для изготовления сварных деталей оборудования, работающего в агрессивных средах. evek.biz
2. Vervaardigd van koolstofstaal met een […] […] korrelgroottegetal van 5 hoger volgens de ASTM-standaard (стандарта een gelijkwaardige), vo o r austenitisch s l t aa0004 en eur-lex.europa.eu	Изготовлен из углеродистой стали, имеющей размер зерна аустенитного качества по ASTM (или эквивалентному стандарту) 5 или более; и eur-lex.europa.eu
Tijdens het lassen v a n austenitisch r o es tvrij staal […] Тип — это belangrijk om rekening te houden dat aanzienlijke verschillen […] in fysische kenmerken en eigenschappen van koolstof staal heeft. evek.nl	Во время сварки di нг аустенитного морилки le нержавеющая сталь […] Тип важно учитывать, что он имеет существенные отличия […] по физическим характеристикам и свойствам углеродистой стали. evek.biz
Smeedstukken van staal voor drukvaten — Deel 5: […] Мартенсит ch e , austenitische en austenitisch — f e evaster [it…] staalsoorten eur-lex.europa.eu	Поковки стальные для работы под давлением — Часть 5: […] Martens it ic, аустенитная и аустенитная ферритная сталь ai бессточная сталь eur-lex.europa.eu
Vergelijkbaar, материал 1.4316. Staafelektrode voor niet-roest en d , austenitisch c h ro om-nikkel-staal / eenofgehal res.hittebestendig Cr-staal […] en gietstaal. каталог.hhw.de	Аналогичный материал 1.4316. Стержневой электрод для нержавеющей , аустенитной c хромоникелевой стали / литой стали с низким содержанием углерода и нержавеющей и / или жаропрочной хромистой стали и литой стали. каталог.hhw.de
Bij het lassen v a n austenitisch r o es tvast staal moeten aandacht besteden aan het nusisis 9000, dusseen dusseen e austenitisch r o es tvast staal en carbon […] verhuur huren. evek.nl	При сварке аустенитной нержавеющей стали нужно обращать внимание на разницу между физическими свойствами, которая есть между аустенитной нержавеющей сталью и углеродистой прокатной сталью. evek.biz
Дааром, как […] een hittebestendig staal gebruiken vaak complexe zuiver ferritisc h o f austenitisch s t aa l. evek.nl	Поэтому в качестве жаропрочных сталей часто используют комплексно-чистую ферритную или аустенитную сталь. evek.biz
Austenitisch r o es tvast staal is niet magnetisch, maar is sterk en taai. evek.nl	Austenitic st Бесконечная сталь не магнитная, но прочная и пластичная. evek.biz
Austenitisch s t aa l is niet magnetisch […] in de gegloeide toestand en wordt gebruikt voor de productie van technologische apparatuur en keukengerei. evek.nl	Аустенитный st угорь is n от магнитный […] в отожженном состоянии и используется для производства технологического оборудования и посуды. evek.biz
Echter, de […] meest voorkomende zijn de eerste twee staalconcer ns — austenitisch e n f erritisch. evek.nl	Однако наиболее распространенными являются первые две группы сталей — аустенитная и ферритная d. evek.biz
Van bijzonder be la n g austenitisch e n d uplex staalsoorten […] die kracht behouden, zelfs bij lage temperaturen. evek.nl	В частности, r note аустенитные и du плексные стали […] , сохраняющие прочность даже при низких температурах. evek.biz
De chemische […] Industrie maakt gebruik van roestvrij stalen bochten, vaten en leidingen v a n austenitisch r o es tvast type. evek.nl	В химической промышленности используются отводы из нержавеющей стали, сосуды и трубы из аустенитной нержавеющей стали. evek.biz
Bijna alle резервуары, vaten, reactoren, leidingen en andere apparatuur van de chemische Industrie […] zijn gemaakt v a n austenitisch r o es tvast staal. evek.nl	Почти все резервуары, емкости, реакторы, трубы и другое химическое оборудование […] промышленность производится o ф аустенитных т нержавеющих сталей. evek.biz
De MN 14 is een Kb-elektrode v a n austenitisch m a ng aanstaal voor het3 vor het3 v m a ng aanstaal dat voornamelijk onderhevig is aan […] стоотбластинг. certilas.nl	Электрод из аустенитной марганцевой стали с известковым покрытием для сварки аустенитной марганцевой стали, которая в основном подвержена ударным нагрузкам. certilas.nl
Austenitisch r o es tvrij staal […] zijn zeer veel gebruikt, varérend van elektriciteit, zware machines en afwerking met elektronica. evek.nl	Аустенитный sta из стали на меньше […] используются довольно широко, начиная от электричества, тяжелой техники и заканчивая электроникой. evek.biz
Voor het […] vervaardigen van de Orca wordt enkel gebruik gemaakt v a n austenitisch r o es tvrij staral, wat cor. sobinco.be	мы добавили линии индикации на опорах и замках, чтобы упростить и гарантировать правильную установку. sobinco.be

PPT — Свойства при растяжении и микроструктура аустенитных сталей, облученных в различных реакторах PowerPoint Presentation

Свойства при растяжении и микроструктура аустенитных сталей , облученных в различных реакторах Ph. DubuissonX. Аверти В.К. Шамардин В.И. Прохоров Ю.П. Масуд C. Покор М. Чамбох Ю. Бреше Влияние скорости атомного смещения на радиационное старение энергетического реактора Ульяновск, Россия — 2-8 октября 2005 г.

Цель: оценить влияние нейтронного облучения на механические свойства и устойчивость к SCC EBR-II / Phénix Bor-60BORIS Облучения в экспериментальных реакторах «быстро» достигают конечных доз FBR • Механические свойства • SCC • Микроструктура • Температура моделирования 370 ° C Образцы на растяжение 360 ° C Материалы, представляющие внутренние части активной зоны реактора PWR • SA 304L Перегородки, Формирователь, Стержень • CW 316 Болты перегородки PWR40 лет 320 ° C 300 ° C Доза »30 dpa» 95 dpa

EBR-II / Phénix 2 зоны облучения Osiris Area без экрана Fast и тепловые нейтроны Bor-60 BORIS Tensile SM Area с Hf-экраном Быстрые нейтроны Облучение стали в экспериментальных реакторах Облучение в FBR  Спектральный эффект? Flux, Gaz He, H Температура 370 ° C 360 ° C PWR40 лет • BOR-60 / Osiris Прочность на растяжение 10 dpa 320 ° C • He-эффект • Механические свойства • Испытания SCC 300 ° C Доза САМАРА • Моделирование »30 dpa» 95 dpa

CW 316 SA 304L Свойства при растяжении Реактор быстрого размножения BOR 60 320 ° C Te = 330 ° C 3 10-4 с-1 SA 304L BOR 60 CW 316 Полное удлинение5 — 10% U.Т.С.  YS0,2% SA 304L> 5 dpaCW 316  10 dpa Насыщенность CW 316> SA 304L — 125 dpa

Osiris Osiris BOR 60 BOR 60 Прочность на растяжение BOR 60 — Osiris Te = 330 ° C 3 10-4 с -1 5 dpa 10 dpa SA 304L Нет разницы между Osiris и BOR 60 Нет влияния на спектр нейтронов Насыщение механических свойств> 5 dpa

Прочность на разрыв BOR 60 — Osiris 320 ° C Te = 330 ° C 3 10-4 s-1 CW 316 SA 304L BOR 60 SA 304L Osiris CW 316 Нет разницы между Osiris и BOR 60 Нет влияния на спектр нейтронов Насыщение механических свойств SA 304L 5 dpa CW 316 10 dpa

Свойства при растяжении Гелиевый эффект SM 2 300 ° C Te = 330 ° C 3 10-4 с-1 Тот же поток 6 dpa 17 dpa SA 304L 600 appm He 10 appm He 14 appm He 300 appm He SM 2 Нет очевидного влияния содержания гелия (h3) Насыщение механических свойств <6 dpa

Свойства при растяжении BOR 60 — Osiris — SM 2 Нет очевидных e Влияние гелия (h3) на характеристики растяжения Характеристики растяжения аналогичны измеренным после облучения в Bor-60 (FBR) при 320 ° C как для CW 316, так и для SA 304L Te = 330 ° C 3 10-4 с-1 CW 316 BOR 60 SA 304L SA 304L Osiris SM 2 CW 316 Без влияния флюса

Свойства при растяжении • Доза насыщения при 5 снах для SA 304L10 сна для CW 316 • Отсутствует изменение между 10 и 125 снами для обоих SA 304L — CW 316 • CW 316> Твердость SA 304L — остаточная пластичность • Спектр нейтронов не влияет на характеристики растяжения. Содержание и поток газов.

PWR Внутренние элементы Модель упрочнения Эволюция предела текучести после облучения Температура, флюенс, спектр нейтронов Модель популяции точечных дефектов кластеры (дислокационные петли) Данные микроструктуры материалов, облученных нейтронами. ПЭМ Модель упрочнения популяцией кластеров Dsproportionala, L Предел текучести облученных нейтронами материалов Испытания на растяжение EBR II, Osiris, BO R 60

EBR II 375 ° C — 10 сна Пустоты CW 316 SA 304L SA 304L 375 ° C 330 ° C 330 ° C 375 ° C Микроструктура Петли Фрэнка Черные точки Нет осадков Нет больше линий дислокации EBR IIOsiris BOR 60 Основная характеристикаFrank образование петель Насыщенность для дозы около 5 — 10 сна размер SA 304L  316 плотность SA 304L> CW 316

Промежуточный или вакансия Межстраничный или.вакансия Межузельные вакансии, стоки кластеров: кластеры, дислокационные линии, границы зерен / свободные поверхности Эволюция концентрации межузельных или вакансионных кластеров, содержащих n дефектов. Моделирование микроструктуры Петли Франка. Химико-кинетическая модель «Cluster Dynamics» Внешний источник дефектов облучения Эволюция концентрации точечных дефектов Нейтронный спектр Поток — EPKA • Производство • — Рекомбинация (vi) • Потеря v и i на стоках • Нейтроны агломерации Развитие дислокационной сети Однородная среда

Промежуточное звено или вакансия Промежуточное или.вакансия Межузельные вакансии стоки кластеров: кластеры дислокации границы зерен / свободные поверхности Моделирование микроструктуры Петли Франка Химико-кинетическая модель «Cluster Dynamics» Внешний источник дефектов облучения Нейтроны Однородная среда

SA 304L 375 ° C 330 ° C Петли микроструктуры Химическое кинетическое моделирование Модель «Cluster Dynamic» Emv 1,35 эВ Emi 0,45 эВ Eb2i 0,6 эВ r0 1010 см-2 • Настройте параметры материала модели на данных с низкой дозой EBR II — Osiris • Предскажите поведение при более высоких дозах EBR II — Osiris — BOR 60 • Сравнение с экспериментальными данными — BOR 60 • Сравнение с будущими результатами высокие дозы BOR 60 (90 сна) и Osiris (10 сна)

Экспериментальный Моделирование Температура доза материала (° C) (сна) — 3 — 3 — 3 frfrfr (нм) (м) (нм) (м) (нм) (м) iivvii 21 21 320 10 11,5 25 10 / / 11,2 27 10 2 1 20 21 CW 316 320 19 7 92 1 0 2 <10 12,8 32 10 21 333 24 10 12 10 / Микроструктура проверенных компонентов 21 / 18,7 18 10 21 21 21 SA 304 310 35 10 15 10 1 1 10 10,2 80 10 В соответствии с результатами Экспериментальные реакторы С точки зрения размера и плотности межузельных петель, результаты модели относительно хорошо согласуются с результатами, полученными из полевого опыта с PWR.IV - Возвращение к полевому опыту Глава IV-1

Ds SA 304L 330 ° C = a r f Ds + M mb петли петли петли BOR 60 Osiris al ()? Модель кластеров дефектов без диаметра и насыщения по плотности Затвердевание по Оровану без упрочнения насыщение Затвердевание — Модель Орована Динамика кластера Модель Дислокации сетевая эволюция Хорошее согласие при низкой дозе Данные / Модель aloops Same 0,4 То же для CW 316

Ds Нет По умолчанию Доза по умолчанию Модифицированная модель Орована • Упрочнение из-за петель Фрэнка • Неисправность петель Франка • Преобразование в идеальную петлю под действием приложенного напряжения Критическое напряжение сдвига для отклонения петли Франка диаметра f Одно соотношение между r и f • r и f увеличивается с дозой • Идеальная петля скольжение и аннигилирование • Насыщение при критическом напряжении • Критическая доза для механизма упрочнения постоянного тока Основные параметры g: ​​Энергия разрыва укладки, rd Один регулируемый параметр Число дислокаций в скоплении

Ds Ds CW 316 330 ° C 330 ° C 375 ° C 375 ° C SA 304L Модифицированная модель «Orowan» Модель упрочнения, допускающая использование Frank Loops  Saturat по умолчанию ион затвердевающих пустот r0 1014 см-2g 42 Джм-2 r0 1010 см-2g 26 Джм-2 330 ° C Хорошее описание экспериментальных данных 375 ° C Требуются данные при высокой дозе для проверки Пустоты  ​​данные / модель в SA 304 2 стали: r0g Описание экспериментальных данных моделью

13 МПа O2 ~ 0 частей на миллиард ч3 29 — 30 мл / кг <10 частей на миллиард Тесты на медленную скорость деформации (SSRT) PWR environment Flow rate2 autoclave vol./ ч Te = 320 ° C 5 10-8 с-1 Т.Э. образцов SSRT, сильно уменьшенных (по сравнению с испытаниями на растяжение на воздухе) ниже для образцов с «низким содержанием гелия». Упрочнение ниже для SA 304 после испытаний в PWR. Нет существенной разницы в чувствительности между SA304L и CW 316. SA 304L s МПа CW 316 s МПа 300. ° C Воздух PWR Воздух 5 dpa PWR Незначительное влияние содержания He SA 304L CW 316

TG / IG трещина вязкая трещина вязкая трещина IG трещина Поверхности трещины 5 граней SA 304L CW 316 3 грани He (приблизительно) 294 9 297 15% хрупкость перелом 33,3 71,1 38,0 50,8 Низкое начало фасетки He TG IG TG »IG IG перелом в фасетках TG» IG IG> TG TG = IG IG> TG высокий He Трансгранулярный межгранулярный

Выводы — Перспективы Отсутствует эволюция между 10 и 125 снами • Прочность на разрыв • Доза насыщения при 5 снах для SA 304L10 dpa для CW 316 • CW 316> Твердость SA 304L — остаточная пластичность • Отсутствие влияния спектра нейтронов на характеристики растяжения Содержание и поток газа • Микроструктура • Высокая плотность небольших петель Франка + пустоты при высокой температуре в SA 304L • Исчезновение начальной сети дислокаций • Отсутствие преципитации • Воспроизведение микроструктуры, наблюдаемой на компонентах PWR • Модель упрочнения • Динамическая модель кластера Хорошее согласие с количественной оценкой ПЭМ — петли Франка Нет реального насыщения плотность и диаметр петель • Модель затвердевания • Модель Орована Отсутствие насыщения затвердевания • Модифицированная модель Орована, допускающая использование петель Франка по умолчанию Насыщение затвердевания

Выводы — Перспективы • В смоделированной воде PWR • Полное удлинение образцов SSRT сильно уменьшено • Поверхность трещины частично межзеренная • T.E. ниже — Поверхности излома больше межкристаллитного «низкого содержания гелия» • Дальнейшие исследования и тесты SCC будут проводиться на более сильно облученных материалах • Насыщение механических свойств • Повышение содержания He • Межкристаллитный разрыв SM 2> BOR 60 Эффект потока? Средняя ?

Эта работа была выполнена в рамках сотрудничества между EDF, CEA и НИИАР, частично при финансовой поддержке EPRI. Авторы благодарны: HT Tang (EPRI), В. Голованову и Г. Шиманскому (RIAR), P.Brabec и A. Brožova (NRI) F. Розенблюм, J.C. Brachet и A. Barbu (CEA).

Преимущества, побочные эффекты и исследования

Мы включаем продукты, которые мы считаем полезными для наших читателей. Если вы покупаете по ссылкам на этой странице, мы можем заработать небольшую комиссию. Вот наш процесс.

Устройство для чрескожной электрической стимуляции нервов (TENS) — это устройство с батарейным питанием, которое некоторые люди используют для лечения боли.

Устройства TENS работают, доставляя небольшие электрические импульсы через электроды с липкими подушечками, прикрепляющими их к коже человека.

Эти электрические импульсы наводняют нервную систему, снижая ее способность передавать сигналы боли в спинной и головной мозг.

Те же электрические импульсы также стимулируют организм вырабатывать естественные болеутоляющие средства, называемые эндорфинами.

Из этой статьи вы узнаете больше об использовании машины TENS и исследованиях ее эффективности.

Блоки TENS могут помочь в лечении следующих симптомов:

Они также могут облегчить боль, возникающую в результате следующих состояний:

Блок TENS имеет элементы управления, которые позволяют людям применять соответствующий уровень обезболивания.Люди могут достичь этого, изменив следующие параметры электрического тока:

Интенсивность : циферблат позволяет пользователю регулировать интенсивность электростимуляции.

Частота : Частота означает количество электрических импульсов в секунду. Высокочастотные (HF) импульсы колеблются от 80 до 120 циклов в секунду и могут помочь справиться с острой болью. Низкочастотные (НЧ) импульсы варьируются от 1 до 20 циклов в секунду и подходят для лечения хронической боли.

Продолжительность : Продолжительность — это количество микросекунд, в течение которых ток входит в кожу во время каждого импульса.

TENS — это неинвазивный метод обезболивания. Люди, которые чувствуют облегчение боли от TENS, могут уменьшить потребление обезболивающих, некоторые из которых могут вызывать привыкание или вызывать побочные эффекты.

Устройства TENS удобны еще и потому, что они маленькие, портативные и относительно дискретные. Люди могут носить блок TENS в кармане или закреплять его на поясе, чтобы иметь немедленный доступ к обезболивающему в течение дня.

Поделиться на PinterestЕсли липкие подушечки вызывают покраснение или раздражение, доступны гипоаллергенные подушечки.

Для большинства людей использование блока TENS безопасно, и они обычно не испытывают никаких побочных эффектов.

Однако электрические импульсы, производимые устройством TENS, могут вызывать ощущение жужжания, покалывания или покалывания, что некоторым людям может показаться неудобным.

У некоторых людей может быть аллергия на липкие подушечки. Любой, кто испытывает покраснение и раздражение кожи, может перейти на использование гипоаллергенных средств.

Крайне важно никогда не класть электроды ни на шею, ни на глаза. Прикрепление электродов к шее может снизить кровяное давление и вызвать спазмы. На глазах электроды могут увеличить давление внутри глаза и, возможно, вызвать травму.

Хотя это безопасно для большинства людей, эксперты рекомендуют некоторым группам людей избегать лечения TENS, если только врач не посоветует его использование.

Эта рекомендация относится к следующим людям:

• Беременным женщинам : Беременным женщинам следует избегать использования ЧЭНС в брюшной и тазовой областях.
• Люди с эпилепсией : Применение электродов к голове или шее людей с эпилепсией может вызвать судороги.
• Люди с проблемами сердца.
• Люди с кардиостимулятором или другим типом электрического или металлического имплантата.

Из-за отсутствия качественных исследований и клинических испытаний исследователи еще не определили, является ли TENS надежным средством для облегчения боли.

Одно исследование показало, что лечение TENS обеспечивает временное облегчение боли для людей с фибромиалгией во время использования аппарата.

Несмотря на отсутствие убедительных клинических доказательств его эффективности, TENS является вариантом обезболивания с низким риском для многих людей.

Несколько факторов могут влиять на эффективность TENS:

Толерантность

Исследования показывают, что у людей, которые используют TENS ежедневно с той же частотой и интенсивностью, может развиться толерантность к лечению.

Человек, у которого развивается толерантность, больше не будет чувствовать того же уровня обезболивания, который он чувствовал при первом использовании устройства.

Чтобы этого не произошло, люди могут чередовать LF и HF TENS в течение каждого сеанса лечения.

В качестве альтернативы они могут постепенно увеличивать интенсивность или продолжительность TENS на ежедневной основе.

Интенсивность стимуляции

Диапазон интенсивности электростимуляции может объяснять некоторые различия в результатах исследований.

Согласно обзору 2014 года, HF TENS лечит боль более эффективно, чем LF TENS. Фактически, многие исследования показали, что LF TENS неэффективны.

Учитывая, что HF TENS является более эффективным обезболивающим, эксперты рекомендуют людям применять TENS самой высокой интенсивности, которую они могут переносить.

Размещение электродов

ЧЭНС может быть более эффективным, если люди помещают электроды в точки акупунктуры.

Иглоукалывание — это практика, при которой используются иглы для стимуляции нервов под кожей в определенных местах, известных как точки акупунктуры. Эксперты считают, что это помогает организму вырабатывать эндорфины.

В одном обзоре были обнаружены некоторые доказательства того, что люди, получающие ЧЭНС через точки акупунктуры, могут испытывать уменьшение боли.

Продолжительность обезболивания после использования устройства TENS может варьироваться. Некоторые люди сообщают, что их боль возвращается, как только они выключают устройство. Другие продолжают испытывать адекватный уровень обезболивания в течение 24 часов.

Обзор 2012 г. предполагает, что продолжительность обезболивания увеличивается после повторных процедур TENS. Однако это повторение также может увеличить вероятность того, что у человека выработается толерантность к лечению.

Исследования использования устройства TENS для снятия боли до сих пор дали противоречивые результаты из-за отсутствия высококачественных научных исследований и клинических испытаний.

Некоторые исследования показывают, что лечение TENS может облегчить боль, но это может зависеть от определенных факторов, таких как пораженный участок тела и интенсивность лечения. Знание того, как эти факторы влияют на TENS, может помочь людям использовать его более эффективно.

Большинство людей могут безопасно использовать устройство TENS, и лишь у немногих возникнут побочные эффекты. Тем не менее, лучше всего посоветоваться с врачом, прежде чем пробовать ЧЭНС в качестве альтернативного лечения или в сочетании с другими методами обезболивания.

единиц TENS можно приобрести в некоторых аптеках и через Интернет.

Выбор вольфрамовых электродов — Скачать PDF бесплатно

Глава 5 — Сварка самолетов

Глава 5 — Сварка самолетов Глава 5 Раздел A Вспомогательные вопросы Заполните пропуски 1.Существует 3 вида сварки: и, сварка. 2. Получено пламя оксиацетилена с температурой Фаренгейта

Подробнее

СОВЕТЫ ПО СВАРКЕ TIG от Тома Белла

(Этот документ состоит из двух частей: сначала общая сварка TIG, а затем одна, посвященная алюминию.) СОВЕТЫ ПО СВАРКЕ TIG от Тома Белла 1. Чем больше стержень, тем легче его подавать.Используйте стержни большего диаметра (3/32

Подробнее

Руководство по сварке TIG для начинающих

Руководство для начинающих по сварке TIG Сварка TIG Названия сварки TIG, или TIG, является аббревиатурой от вольфрама в инертном газе. TIG — широко используемый и принятый термин для шлаков. Правильная терминология — Gas Tungsten

. Подробнее

Руководство по сварке MIG для новичков

Руководство по сварке MIG для новичков Названия сварки MIG Сварка MIG, или MIG, является аббревиатурой от слова «сварка металла в инертном газе».MIG — широко используемый и общепринятый сленговый термин, который был уместен, когда процесс

Подробнее

КАРБИД С ПОКРЫТИЕМ. Банка. Al 2 O 3

КАРБИД С ПОКРЫТИЕМ ОБЩАЯ ИНФОРМАЦИЯ CVD = Марки с покрытием химическим осаждением из паровой фазы GC2015, GC2025, GC2135, GC235, GC3005, GC3015, GC3020, GC3025, GC3115, GC4015, GC4025, GC4035, S05F и CD1810. ПВД =

Подробнее

Североамериканский нержавеющий

Плоские изделия из нержавеющей стали для Северной Америки Лист нержавеющей стали T409 ВВЕДЕНИЕ NAS 409 — это стабилизированная ферритная нержавеющая сталь с содержанием 11% хрома.Он не так устойчив к коррозии или высокотемпературному окислению

Подробнее

Примечания по электронике и пайке

Примечания по электронике и пайке Инструменты, которые вам понадобятся Хотя существует буквально сотня инструментов для пайки, тестирования и ремонта электронных схем, вам понадобится всего несколько, чтобы создать робота. Эти инструменты

Подробнее

Североамериканский нержавеющий

Введение: Лист 309S (S30908) / EN1 из нержавеющей стали для Северной Америки.4833 SS309 — высоколегированная аустенитная нержавеющая сталь, обладающая превосходной стойкостью к окислению,

Подробнее

Североамериканский нержавеющий

Плоские нержавеющие изделия в Северной Америке Лист нержавеющей стали марки 310S (S31008) / EN 1.4845 Введение: SS310 — это высоколегированная аустенитная нержавеющая сталь, предназначенная для работы при повышенных температурах.

Подробнее

ИНДИЙСКИЕ СТАНДАРТЫ (BIS) НА СВАРКУ

** IS 82: 957 Глоссарий терминов, относящихся к сварке и резке металлов, сентябрь 2008 г. 2 IS 83: 986 Схема обозначений для сварки (пересмотренная), сентябрь 2008 г. 3 IS 84: 2004 Электроды с покрытием для ручной дуговой сварки металлическим электродом

Подробнее

Инструментальная сталь для холодных работ AISI O1

ФАКТЫ О СТАЛИ AISI O1 Инструментальная сталь для холодных работ Здесь начинается отличное оснащение! Эта информация основана на наших текущих знаниях и предназначена для предоставления общих сведений о наших продуктах и ​​их

Подробнее

Kemet АЛМАЗНЫЕ ПРОДУКТЫ

Kemet АЛМАЗНЫЕ ПРОДУКТЫ Kemet Diamond Products С 1938 года компания Kemet находится в авангарде технологий прецизионного полирования, производя качественные алмазные пасты, суспензии и композитные притирочные / полировальные материалы

Подробнее

Руководство по процедуре сварки

Руководство по процедуре сварки Простое в использовании руководство по подготовке технических паспортов процедуры сварки Copyright 2008 CWB Group — Industry Services Copyright CWB Group — Industry Services Revised September

Подробнее

Понимание процесса электроэрозионной обработки проволоки

5 Понимание процесса электроэрозионной обработки 69 Точность и допуски Электроэрозионная обработка проволоки чрезвычайно точна.Многие машины перемещаются с шагом 40 миллионных долей дюйма (0,00004 дюйма) (0,001 мм), некоторые — с шагом 10 миллионных долей

. Подробнее

Аноды и другое оборудование

Аноды и другое оборудование Применение: платинированные титановые аноды Платинированные титановые аноды рекомендуются для использования в следующих электролитических процессах: — Гальваника драгоценных металлов — например, Au, Pt,

Подробнее

Раздел 10.0: Эрозия электрода

Раздел 10.0: Эрозия электродов Основная причина выхода из строя плазменных горелок обычно связана с неспособностью электродов работать так, как они были спроектированы, или работать в неблагоприятных условиях.

Подробнее

Справочное руководство по анодированию

Справочное руководство по анодированию Тип Толщина Тип II Обычные покрытия, полученные 1,8–25,4 мкм из ванны с серной кислотой Тип I A Обычные покрытия, полученные 0.5–7,6 мкм (микрон) из ванны с хромовой кислотой Тип

Подробнее

СПЛАВ C276 ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ

СПЛАВ C276 ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ //// Сплав C276 (обозначение UNS N10276) представляет собой сплав никель-молибден-хром-железо-вольфрам, известный своей коррозионной стойкостью в широком диапазоне агрессивных сред. Это один из

Подробнее

Североамериканский нержавеющий

Лист 430 (S43000) / EN 1 из нержавеющей стали для Северной Америки.4016 Введение: SS430 — это низкоуглеродистая хромированная ферритная нержавеющая сталь без какой-либо стабилизации углерода

Подробнее

** СЕВЕРО-ЗАПАДНЫЙ ДУРАХРОМ **

** СЕВЕРО-ЗАПАДНЫЙ ДУРАХРОМ ** ЧТО ТАКОЕ ДУРАХРОМ? Norwest Durachrome — это долговечная отливка с высоким содержанием хрома, отлитая по форме инструмента, на котором она применяется. Хромовый сплав составляет от 26% до

Подробнее

ПРОЕКТИРОВАНИЕ СИСТЕМЫ КАТОДНОЙ ЗАЩИТЫ

КОНСТРУКЦИЯ СИСТЕМЫ КАТОДНОЙ ЗАЩИТЫ Представлено DENIS L ROSSI P.E. ИНЖЕНЕР КОРРОЗИИ New England C P Inc. Основы коррозии Что такое коррозия? Он определяется как ухудшение качества

Подробнее

ЧАСТЬ 1 — ВВЕДЕНИЕ …

Содержание ЧАСТЬ 1 — ВВЕДЕНИЕ … 3 1.1 Общие сведения … 3 1.2 Характеристики датчика … 3 1.3 Технические характеристики датчика (CDE-45P) … 4 Рисунок 1-1 Размеры датчика CDE-45P (стандартный, трансформируемый ) … 4 ЧАСТЬ

Подробнее

МЕССЕНДЖЕРЫ ДЛЯ ВОЗДУШНОГО КАБЕЛЯ

МЕССЕНДЕРЫ ДЛЯ МЕДНОЙ СВАРОЧНОЙ СВАРКИ — EHS, ПРОВОДИМОСТЬ 30% MES (размер) CUWELD Размер O.D. Прочность на разрыв при скручивании Wgt. / Mft. MES1 / 4CUWELD 1/4 «.242 7 # 12 5783 фунта. 128 MES5 / 16CUWELD 5/16» .306 7 # 10

Подробнее

Типовые решения для TIG-плазмы

Типовые плазменные решения 2228-005 2003-670 Решения для производителей котлов 2004-257 1210-064 1210-067 64 3638-008 2008-400 1415-014 2000-169 2003-204 1467-003 2000-343 2000-160 Решения для трубопроводов или плазменная сварка

Подробнее

Североамериканский нержавеющий

Лист 2205 UNS S2205 EN 1.4462 2304 UNS S2304 EN 1.4362 ВВЕДЕНИЕ Типы 2205 и 2304 представляют собой дуплексные марки нержавеющей стали с микроструктурой

Подробнее

Европейские стандарты сварки

Европейские стандарты сварки John Dyson 15 марта 2004 г. Гармонизированные европейские стандарты Гармонизированы не все стандарты EN, а только те, которые считаются соответствующими требованиям ESR в директивах по продукции.

Подробнее

Материалы для режущего инструмента

Цели обучения После просмотра видео и изучения этого печатного материала зритель получит знания и понимание металлургии режущего инструмента и конкретных применений инструмента для различных

Подробнее

ТЕХНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ДЛЯ СТАЛЬНОЙ ТРУБЫ

ТЕХНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ СТАЛЬНЫХ ТРУБ Опубликованные стандарты на трубы выполняют три функции.1. Они определяют требования к производству и испытаниям, а также предписывают методы измерения требуемых механических и физических

Подробнее

НИЧЕГО ЕЩЕ КОМПРОМИСС

НИЧЕГО ДРУГОЕ — КОМПРОМИСС РЕВОЛЮЦИИ, НАЧИНОЙ В 1993 ГОДУ. Именно тогда Iron Grip изменили фитнес-индустрию, неуклонно придерживаясь новаторского дизайна и современного производства

Подробнее

Раздел 4: NiResist Iron

Раздел 4: Железо NiResist Раздел 4 Описание марок Ni-Resist…4-2 201 (Тип 1) Ni-Resist … 4-3 202 (Тип 2) Ni-Resist … 4-6 Списки акций … 4-8 4-1 Ni-Resist Описание марок Ni-Resist Dura-Bar

Подробнее

SS-EN ISO 9001 SS-EN ISO 14001

Эта информация основана на наших текущих знаниях и предназначена для предоставления общих сведений о наших продуктах и ​​их использовании. Следовательно, это не должно толковаться как гарантия определенных свойств

Подробнее

Основы притирки и полировки

Отчет лаборатории по основным применениям притирки и полировки 54 Притирка и полировка 1.0: Введение Притирка и полировка — это процесс, при котором материал точно удаляется с заготовки (или образца)

Подробнее

Подшипники скольжения из PTFE 04/10 149

04/10 149 1.0 ОБЩАЯ ИНФОРМАЦИЯ В широком диапазоне применений подшипники скольжения из PTFE превосходят обычные расширительные пластины, ролики и опоры коромысла. Они обслуживают нефтехимический завод,

Подробнее

Рабочий лист химии: вопрос №1

Рабочий лист химии: вопрос № 1 1.Смесь (не является) химическим соединением веществ. 2. В соединении (атомы / молекулы) (химически / физически) объединены так, что элементы, составляющие

Подробнее

Сварка. Модуль 19.2.1

Сварочный модуль 19.2.1 Пайка твердым припоем Пайка твердым припоем — это общий термин для серебряной пайки и пайки твердым припоем. Эти процессы термического соединения очень похожи на мягкую пайку, поскольку основной металл

Подробнее

Погружные нагреватели с резьбовыми пробками

Обзор погружных нагревателей Погружные нагреватели состоят из изогнутых трубчатых элементов, припаянных или приваренных к резьбовой пробке, и снабжены клеммными коробками для электрических соединений.